Питтинговая коррозия хрома

Однако при ионном легировании железа хромом смещение потен-1 иала питтингообразования в положительном направлении меньше, чем при соответствующем объемном легировании, т.е. меньше стойкость к питтинговой коррозии. [c.74]

В США широко используется нержавеющая сталь типа 18/8, а в Великобритании она всегда разрушается в результате пит-тинга, который проявляется после 7—9 месяцев службы и быстро поражает нержавеющую сталь, вероятно, в результате допускаемых условий застоя. Непрерывное повышение уровня знаний в области материалов и технологии их получения привело к созданию сплавов со значительно лучшими свойствами. Сплавы железа с хромом и молибденом теперь могут быть получены электроннолучевой плавкой, они содержат низкий процент углерода, кислорода и примесных элементов, что обеспечивает кроме хороших механических свойств отличное сопротивление воздействию среды. Есть надежда, что сплав Орион-61 , содержащий 26% Сг, 2% Мо, >0,01% С, будет обладать хорошей прочностью и хорошей стойкостью против питтинговой коррозии и хорошо свариваться. Эти свойства будут очень полезны при использовании его для труб конденсатора. [c.235]

Склонность к щелевой коррозии снижается с увеличением степени легированности сталей, однако, как и в случае питтинговой коррозии, стали одного марочного состава могут обладать резко различной стойкостью против рассматриваемого вида локальной коррозии. Наиболее стойкими материалами являются суперсплавы, содержащие повышенные количества хрома, никеля и молибдена, а также сплавы на основе никеля. [c.130]

Заметное влияние на питтинговую коррозию оказывает легирование никеля такими элементами, как хром, [c.181]

Питтинговая коррозия является одним из основных и наиболее опасных видов локального разрушения металлов и сплавов. Этому виду коррозии в водных растворах, содержащих активирующие анионы, подвергаются железо и его сплавы с хромом и никелем (нержавеющие стали), а также алюминий и его сплавы, никель, цирконий, кобальт, магний. Питтингообразование возникает, как правило, в пассивирующих растворах, в которых присутствуют окислитель и активатор. К активаторам относятся [c.46]

SO , NO3, NS . В органических средах с небольшим содержанием воды питтингообразование под действием галоидов наблюдается на хроме и титане. Агрессивный анион может стимулировать развитие питтинговой коррозии только тогда, когда его содержание в растворе превышает некоторую критическую концентрацию Скр. [c.46]

Влияние хрома и молибдена на питтинговую коррозию нержавеющих сталей [c.51]

Исследования электрохимического поведения аморфных сплавов показали, что некоторые из них, содержащие определенное количество хрома, имеют очень высокую коррозионную стойкость в агрессивных средах, особенно стойкость к питтинговой коррозии. В частности, у аморфных сплавов типа железо—хром—металлоид один из важнейших параметров активно-пассивного состояния — порог устойчивости по хрому — существенно ниже, чем у кристал- [c.158]

Поскольку однородная структура менее благоприятна для развития питтинговой коррозии, режим термической обработки должен обеспечить получение чисто аустенитной структуры. Термическая обработка, приводящая к выпадению карбидов и обеднению границ зерен хромом (отпуск при 600°С для аустенитных сталей), сообщает стали повышенную склонность к питтинговой коррозии, и поэтому ее следует избегать. [c.369]

Влияние термообработки и фазового состава сплавов. Аустенитные коррозионностойкие стали показывают наибольшую устойчивость к питтинговой коррозии в закаленном состоянии. Отпуск нержавеющих аустенитных сталей в области температур, вызывающих склонность к межкристаллитной коррозии (650 °С) значительно понижает также их стойкость к питтинговой коррозии [41, 50]. Снижение коррозионной стойкости сталей после отпуска может быть связано с обеднением границ зерен хромом в результате выпадения карбидов хрома. Зоны, обедненные хромом, в связи с их худшей пассивируемостью, помимо их большей склонности к межкристаллитной коррозии могут стать местами преимущественного возникновения питтингов. Поэтому сварные швы на нержавеющих сталях могут иметь повышенную склонность к питтинговой коррозии. [c.97]

Выбор коррозионностойкого сплава. Хром имеет высокую стойкость к питтинговой коррозии, поэтому в соответствующих условиях предпочитают стали с большим содержанием хрома. [c.99]

Исследование устойчивости нержавеющих сталей к питтинговой и щелевой коррозии в зависимости от содержания в них хрома и молибдена приведены на рис. 62. Устойчивость к питтинговой коррозии определяли выдержкой [c.173]

Хром не подвергается питтинговой коррозии в водных растворах, содержащих галоиды, даже при анодной поляризации [85, 86]. Однако, в водно-метанольных растворах с добавками НС1 наблюдается питтинговая коррозия при анодной поляризации. Потенциал питтингообразо-вания сдвигается в отрицательную сторону при увеличении в растворе концентрации НС1 и в положительную сторону при увеличении концентрации воды. При увеличении концентрации воды в метанольном растворе выше некоторого предела, равного 3,5 % для 0,1 н. НС и 9 % для 1 н. НС1, пт лежит уже в области, более положительной, чем область потенциала перепассивации. Этим, по-видимому, можно объяснить отсутствие питтинговой коррозии хрома в водных растворах. [c.95]

Х17Н13М2(3)Т. Положительное влияние молибдена на стойкость к питтинговой коррозии хромо-никелевых сталей объясняют улучшением защитных свойств пассивных оксидов вследствие присутствия в них молибдена, а также образованием М.оО ионов, их адсорбцией и ингибированием возникающих питтингов [72]. [c.96]

Наиболее эффективно повышает стойкость к питтинговой коррозии хром. Известна достаточно высокая сопротивляемость питтингу коррозионностойких ферритных хромистых сталей типа Х25 и Х28. Другим элементом, используемым для легирования с целью повышения стойкости к этому виду коррозии, является молибден. Присадки молибдена составляют обычно 2—3%. В результате легирования молибденом стали типа Х17Н13М2 имеют значительно большую сопротивляемость питтингу по сравнению со сталями типа Х18Н10Т. Имеются данные о положительном влиянии кремния. Оба элемента— молибден и кремний—повышают потенциал питтингообразования в сталях [191]. В аустенитных сталях показана возможность повысить стойкость к питтинговой коррозии с помощью легирования азотом [189]. [c.25]

Наиболее стойкой к питтинговой коррозии оказалась сталь марки Саникро 28, которая не обнаружила питтинговых поражений при температуре 95 °С в 3%-ном растворе Na l, имитирующем по концентрации хлоридов морскую воду. У стали марки SAF 2205 критическая температура питтинга была на том же уровне, что у сплава 825. Сталь, отличающаяся высокой стойкостью к питтинговой коррозии, обладает также высокой стойкостью к щелевой коррозии, поскольку в обоих случаях стойкость определяется массовой долей хрома и молибдена. [c.22]

В отличие от железа и никеля, хром, судя по имеющимся данным, не подвергается питтинговой коррозии в водных растворах даже при больших концентрациях активирующих анионов. Учитывая большое сродство хрома к кислороду, обусловливающего высокую стабильность пассивного состояния этого металла, неоднократно высказывалось предположение о том [ 130,135,136] что критические потенциалы питтингоофаэования для хрома в растворах галогенидов лежат положительнее потенциала пере пассивации этого металла, что исключает возможность их определения обычными электрохимическими методами. [c.31]

В полном соответствии с этими представлениями в последние годы было показано, что в неводных растворах, содержащих небольшие количества воды и, следовательно, обладающих значительно меньшей паосивир)уюшей способностью, развитие питтинговой коррозии удается наблюдать и в случае хрома. Характерно при этом [104], что критический потенциал питтингоофазования при постоянной концентрации активирующего иона (С 1 ) закономерно смешается в сторону положительных значений с ростом содер жания воды в иеводном растворителе (рис. 10). [c.31]

Склонность к питтинговой коррозии сплавов рассматриваемых металлов зависит от их состава и находится в хорошем соответствии с характеристиками индивидуальных, компонентов. Сопоставление имеющихся данных для сталей различного состава показывает, что легирование железа хромом и никелем приводит к смещению критического потенциала питтингообрааования в сторону положительных значений [130, 135, 137-141 ],что,в частности, следует [c.31]

Поверхность ферритной нержавеющей стали 430 примерно через год после начала экспозиции в морской атмосфере частично покрывается ржавчиной. Более высокое содержание хрома (17 /о) но сравнению со сталью 410 повышает стойкость к питтинговой коррозии. Скорость общей коррозии в морской атмосфере, аналогичной атмосфере Кристобаля, настолько мала, что с большим трудом может быть определена путем измерения массы [31]. [c.58]

Все стали, кроме AISI 502 корродировали равномерно у морской поверхности наблюдали легкую питтинговую коррозию, вызванную загрязнением воды. Скорости коррозии стали AISI 502 (5 % Сг— 0,5 % Мо) отличались большими разбросами по сравнению с другими сталями. Такое поведение обусловлено широкими неглубокими питтин-гами и сильной щелевой коррозией, вызванной добавкой хрома в сталь. [c.246]

Показано [129], что простая хромистая сталь 20X13 наиболее сильно склонна к точечной коррозии. Сравнительно большое количество углерода (0,22 %) расходуется на образование карбидов хрома, что ведет к локальному обеднению матрицы хромом, повышению химической и структурной гетерогенности стали и росту ее склонности к точечному коррозионному поражению. Дополнительное легирование стали более сильными карбидообразующими элементами (молибден, ванадий, ниобий и др.) снижает ее склонность к питтинговой коррозии, так как при этом перераспределение хрома в матрице стали вследствие ее термической обработки менее заметно. Нами также показано, что закаленные мартенситные стали, подверженные отпуску при 570—600°С, обладают большей химической неоднородностью и меньшей стойкостью к питтинговой коррозии, чем те же стали после отпуска при 660-700°С. [c.59]

Судостроение. Отмечалось, что титановые сплавы нашли широкое применеиие для изготовления лопаток компрессорной части авиационных двигателей. Имеются также сведения о применении титана и в морских газовых турбинах. Так, сплав Ti—6А1—4V был применен для изготовления лопаток первых ступеней ротора паровой турбины, где наблюдалась сильная питтинговая коррозия на лопатках турбин, изготовленных из сплава, содержащего 12% хрома. Титановые лопатки после 2000 ч эксплуатации не имели каких-либо признаков коррозионных и эрозионных повреждений. [c.234]

Обычно потенциал ииттинговой коррозии кристаллических сплавов железо —хром повышается с увеличением содержания хрома, при этом электрический ток за счет пе-репассиваций хрома также повышается, а питтинговая коррозия не появляется при содержании хрома в сплаве >28% (по массе) [7]. Однако в кристаллических сплавах железо —хром, даже при увеличении концентрации хрома до 100% самопроизвольной пассивации в 1 н. водном растворе нет, при этом обязательно выявляется активное состояние. Среди используемых в настоящее время кристаллических металлов только в тантале в результате самоПассивации не возникает питтинговая коррозия, например, в [c.254]

На рис. 9.9 показано, как в зависимости от содержания хрома изменяется скорость коррозии аморфных сплавов Ni — Сг —15 Р — 5 В в водном растворе 10 /о Ре01з-6 НгО 1[Ш]- Этот раствор часто применяется в экспериментах по щелевой коррозии аморфных сплавов на железной основе. Нержавеющая сталь 18 Сг — 8 Ni хорошо изученная в кристаллическом состоянии, имеет склонность к сильной щелевой коррозии в указанном выше растворе средняя скорость коррозии здесь достигает 10 мм в год. В аморфных сплавах на кобальтовой и никелевой основах, где питтинговая коррозия [c.256]

При концентрации в сплавах 17 % Сг происходит второе резкое улучшение питтингостойкости. Сплавы, содержащие более 40 % Сг, как и чистый хром, в водных средах вообще не подвергаются питтинговой коррозии. [c.186]

Эффект ионного легирования железа никелем сводится н. основном к уменьшению тока анодного растворения и к увеличению потенциала питтингообразования, причем степе1НЪ облагораживания этого потенциала больше, чем в результате имплантации хрома. Введение хрома в мартенситно-старею-щую сталь приводит к уменьшению анодного растворения и увеличению стойкости к питтинговой коррозии. Тройной сплав железо-хром-никель, полученный методом ионной имплантации,, обладает более высокой стойкостью к питтинговой коррозииу чем большинство поверхностно-легированных двухкомпонент-ных сплавов. В общем, хотя стойкость к общей коррозии у поверхностно-легированных хромом и никелем сплавов железа сравнима со стойкостью объемно-легированных, стойкость к питтинговой коррозии у поверхностно-легированных сплавов выше, чем у железа, но ниже, чем у объемно-легированных сплавов близкого состава. [c.133]

Стойкость к питтинговой коррозии в присутствии хлорид-анионов аустенитных нержавеющих хромо-никелевых сталей может быть увеличена ионным легированием молибденом (2— 3%). При добавлении 2,5% молибдена в сталь Fe- г(15)-Ni 13) потенциал пробоя в 0,1 М растворе КаС1 увеличивается на 0,4 В. [c.133]

Для некоторых коррозионных систем, например для нержавеющих сталей, хрома, никеля и других металлов, пассивное состояние может нарушаться переходом в транспассивное состояние, часто также называемое состоянием перепассивации. Это явление наблюдается, если катодный процесс очень эффективен и начинается при потенциалах Е , более положительных, чем потенциал начала перехода в транспассивное состояние Е . Стационарный потенциал коррозии в транспассивном состоянии Ех находится положительнее потенциала начала перехода в транснассивное состояние, т. е. Ех > -Ет- Система будет корродировать со значительным коррозионным током ЕхУ (см. рис. 37, ), несмотря на сильно положительный потенциал коррозии. В отличие от питтинговой коррозии, коррозия в транспассивном состоянии имеет достаточно равномерный характер. Реальная анодная кривая Ex,S (см. рис. 37, б) для этого случая отражает только участок транспассивного состояния, т. е. начинается от очень положительного стационарного потенциала коррозии Ex и имеет относительно малую анодную поляризуемость. [c.64]

Хром, являюш ийся важным компонентом нержавеющих сталей, легко пассивируется. Поэтому естественно ожидать повышения коррозионной стойкости самого хрома при легировании его катодными присадками, что и было подтверждено в исследованиях Н. Грина, К. Бишопа и М. Стерна [144]. Показана возможность пассивирования хрома при анодной поляризации не только в растворах серной кислоты, но также и в соляной кислоте (рис. 69). Заметим, что при анодной поляризации в соляной кислоте не наблюдалось питтинговой коррозии во всей области потенциалов пассивного состояния, вплоть до перехода стали в транспассивпое состояние. [c.98]

Обращает на себя внимание поведение стали Х28, склонность к появлению питтинговой коррозии у которой ниже, чем у молибденовой стали Х18Н12М2Т. Последнее согласуется с результатами другой нашей работы [22], в которой было показано, что наиболее эффективным компонентом, противостоящим действию хлор-ионов, является хром. Следует также отметить, что если молибденовая сталь содержит в своем составе ниобий, который вводится для уменьшения склонности стали к межкристаллитной коррозии, то склонность к появлению питтинговой коррозии значительно возрастает. Швенк [2, 20], рассматривая факторы, способствующие язвенной коррозии, указывает, что ниобий в стали способствует образованию питтингов только в растворах хлорного железа. Одн"ко по данным ряда работ ниобий увеличивает склонность к питтинговой коррозии и в других электролитах [31, 32]. [c.327]

Наиболее стойкими против питтинговой коррозии являются стали, содержащие молибден. Повышает стойкость стали против питтинговой коррозии дополнительное легирование ее кремнием при условии сохранения аустенитной структуры за счет введения небольших добавок азота. Из компонентов, содержащихся в нержавеющих сталях, труднее всех, как было показано, активируется хлор-ионами хром чем выше его содержание, тем труднее сплав подвергается питтинговой коррозии. Поэтому высокохромистые стали должны обнаруживать высокую стойкость. Из имеющихся стандартных сталей для растворов, содержащих хлор-ионы, следует выбирать Х18Н12МЗТ, Х18Н12М2Т, Х28, а из опытных— молибденистые стали, дополнительно легированные 2% кремния и 0,2% азота, а также хромистые, в которых содержание хрома доведено до 40—50%. [c.369]

Коррозионностойкие стали. Наиболее подробно влияние различных факторов на склонность к питтинговой коррозии было изучено для сплавов железа, главным образом, нержавеющих сталей различных марок. Исследование влияния основных легирующих компонентов коррозионно-стойких сталей —хрома и никеля — показало, что увеличение содержания хрома способствует повышению стойкости сталей к питтинговой коррозии в большей степени, чем увеличение содержания в них никеля. Сплавы Fe—Сг, содержащие 30—35 % Сг и более [61, 87], устойчивы к питтинговой коррозии в нейтральных растворах, содержащих С1 . Особенно благоприятным оказывается введение 1—5 % Мо [50, 61] в нержавеющие стали (в частности, в наиболее распространенные), содержащие 18% Сг, 10—13% Ni. Легирование нержавеющих сталей азотом (0,15—1 %) повышает стойкость к питтинговой коррозии [61, 88—90]. В работе [89] было исследовано влияние различных легирующих и примесных элементов С, N, Р, S, N1, Si, Мп, Ti, Zr, Nb, AI, У, W, Со, Си, Sn, вводимых в сталь состава 17 Сг 16 Ni без Мо и содержащую 4 % Мо. на устойчивость их к питтинговой коррозии. На рис. 27 видно, что наиболее существенно смещение Ет в положительную сторону в сталях без Мо, происходит при легировании ее Мо, N, Си или Ti. В сталях, содержащих 4 /о Мо, дальнейшее повышение стойкости к питтииговой коррозии было получено при добавках N и Si. Ухудшение стойкости к питтинговой коррозии наблюдали при легировании сталей Мп, А1 или Nb. [c.95]

Легирование стали типа 20 Сг 20 Ni кремнием (более 3%) уменьшает ее склонность к питтинговой коррозии [91]. О степени увеличения стойкости к питтинговой коррозии различных марок промышленных коррозионностойких сталей при повышении в них содержания хрома и легировании их молибденом можно судить по изменению значений En-t в 0,1 н. Na l при 25 С [50, с. 327], приведенных ниже. [c.95]

Развитие питтинговой коррозии происходит, только если в растворе концентрация галоидного иона, равная или превышающая критическую, зависит от природы металла или сплава, его термческой обработки, температуры раствора, характера других ионов и окислителей. Для сплавов Fe—Сг критическая концентрация хлор-ионов увеличивается при повышении содержания в сплаве хрома, а содержание никеля в сплаве практически не влияет на, ее величину. Как следует из данных, приведенных ниже, минимальная критическая концентрация С1 при [c.99]

В работе [146] при изучении сплавов Ре—Сг—Мо, содержащих 12, 24 и 49 % Сг и легированных 11 % Мо, было показано, что при анодной поляризации первых двух в 1М. НС1 и третьего в 8М. НС1 пассивные пленки, образующиеся при менее положительных потенциалах были обогащены Мо, причем в большей степени поверхностные слои этих пленок. При более положительных потенциалах и в области перепассивации наблюдалось обеднение пленок молибденом. В то же время, ток в пассивном состоянии, даже при потенциалах, где Мо подвергается перепассивации, был значительно ниже (на 2—3 порядка величины), чем для чистого хрома. Поверхность сплава Fel2 rllMo, подвергшегося питтинговой коррозии, была обогащена молибденом. [c.152]

Хромистые ферритные стали с 17 и 25 %Сг имеют высокую коррозионную стойкость в растворах азотной кислоты. Сталь с 17 %Сг стойка в 65 %-ной HNO3 при температуре до 50 °С, а с 25 % Сг еш,е более стойка в азотной кислоте. Устойчивость ферритных сталей к питтинговой коррозии возрастает при увеличении в них хрома и легирования их молибденом. [c.157]

Питтинговая коррозия 58, 87, 93,. 167, 191, 198, 267 электрохимический механизм 89 стадии питтннговой коррозии 90 кинетика роста питтинга 91 репассивация 91, 92 амоминия и его сплавов 93, 265 циркония 94 титана и его сплавов 94 железа 95 хрома 95 никеля 95 [c.357]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...