Предел текучести на сдвиг

Я. Б. Фридман [249] обобщает диаграмму Давиденкова на случай сложного напряженного состояния (рис. 2.5,в), жесткость которого характеризуется отношением Oi/Xi (ai и — соответственно наибольшие нормальные и касательные напряжения). При нагружении по лучу 1 металл течет при достижении предела текучести на сдвиг Тт и затем вязко разрушается при [c.57]

Из (5.212) —(5.213) следует, что предел текучести на растяжение Os связан с пределом текучести на сдвиг соотношением [c.266]

Первый способ подходит для пластичных материалов. Предполагается, что в основе механизма разрушения и предшествующей ему пластической деформации таких материалов лежат деформации сдвига и поэтому предельное состояние возникает тогда, когда максимальное напряжение сдвига достигает предела текучести на сдвиг, т. е. когда [c.158]

Тт- " 0,9- — физический, начальный, условный, текущий пределы текучести на сдвиг. [c.12]

Касательное напряжение при простом сдвиге (рис. 20) при котором начинается течение металла, т. е. появляется остаточная, пластическая деформация, называется пределом текучести на сдвиг и обозначается Тг. По мере увеличения пластической деформации напряжение течения увеличивается, происходит упрочнение металла (рис. 51). Линия нагружения ОАВ состоит из двух участков. Начальный прямолинейный участок ОА соответствует упругой деформации. В точке А начинается течение. Соответствующее нормальное напряжение при одноосном растяжении (рис. 17) называется пределом текучести при линейном напряженном состоянии и обозначается От. Обычно [c.135]

Условие полной пластичности А. Хаара и Т. Кармана. Предполагается, что для наступления пластического состояния нужно, чтобы не одно, а два главных касательных напряжения были равны пределу текучести на сдвиг т . При этом из (IX.2) следует равенство двух главных нормальных напряжений. Условие полной пластичности находит применение, например, при расчетах осесимметричной деформации, когда окружное напряжение является одним из главных нормальных напряжений. [c.245]

Кроме того, статически возможная интенсивность касательных напряжений не превышает предела текучести на сдвиг, т. е. Т с т,. [c.298]

Найти силу осадки полосы с прямоугольным поперечным сечением в условиях плоского деформированного состояния (рис. 134). Напряжение трения по абсолютной величине одинаково на всей контактной поверхности и равно пределу текучести на сдвиг Тд. [c.306]

Как показали экспериментальные исследования, начиная с некоторого удаления от обрабатываемой поверхности, напряженно-деформированное состояние трубы, обрабатываемой дор-нованием при натяге 2А, практически совпадает с напряженно-.деформированным состоянием трубы, растягиваемой внутренним давлением в условиях плоской поверхности до той же окружной деформации на внутренней поверхности. Поскольку радиальные перемещения на внутренней поверхности являются интегральными величинами, зависящими от деформаций по всей толщине стенки, влияние деформированного состояния в сравнительно тонком приконтактном слое на эти перемещения незначительно. В связи с этим будем считать, что рассматриваемая деталь раздается на величину 2А в условиях плоской де-"формации. Величина натяга такова, что у внутренней поверхности радиусом а возникает пластическая зона. С тем чтобы в дальнейшем оперировать только безразмерными величинами, отнесём все напряжения к пределу текучести на сдвиг к, а все линейные размеры и перемещения — к радиусу г пластической зоны детали с постоянной толщиной стенки, равной максимальной толщине рассчитываемой детали. Ограничимся решением задачи в первом приближении. [c.162]

Здесь и - вектор смещения ), г = А - предел текучести на сдвиг. [c.75]

Здесь Ts —предел текучести на сдвиг, Я—новая неизвестная функция Я = х/(2т2) = Лр/(2т2) > 0. [c.271]

Для упрочняющегося материала уравнение предельной кривой будет Ф=0, ФрР + Ф, 5с = 0. По смыслу параметра упрочнения Ф5 <0, Это становится ясным, если, например, условие текучести Мизеса для несжимаемого материала записать в виде Ф = = х/т5= 1, где предел текучести на сдвиг растет с увеличением %. Аналогично Фр < 0. Так как х > О, то Ф х < 0. Поскольку при уплотнений р> О, то процесс уплотнения устойчив. При разуплотнении р<0, так что может возникнуть неустойчивость материала. [c.17]

При обычных (не сверхвысоких) давлениях литые металлы не приобретают необратимых деформаций объема, поэтому их условие текучести не зависит от среднего напряжения ст. Поверхность нагружения таких металлов не замкнута, она представляет собой цилиндрическую поверхность с образующими, параллельными октаэдрической оси. Примерами могут служить Цилиндр Мизеса и призма Треска, размеры которых определяются пределом текучести на сдвиг [c.19]

Под действием гидростатического давления пористые металлические тела, металлические порошковые тела и металлические порошки приобретают необратимые деформации объема [31, 39, что подтверждается также их уплотнением при изостатическом прессовании. На микроскопическом уровне это можно объяснить затеканием пор. Условия текучести таких тел зависят от среднего напряжения, а поверхности текучести замкнуты. Их протяженность вдоль гидростатической оси определяется пределами текучести на гидростатическое давление и на равномерное всестороннее растяжение q , которые, как и максимальный предел текучести на сдвиг т , являются функциями состояния материала. [c.19]

При уплотнении плотность пористого материала стремится к плотности материала основы, так что р- Г. Материал становится несжимаемым. Условие пластичности такого материала не должно зависеть от среднего давления, поэтому р оэ, q oo при р 1. Поверхность текучести становится цилиндрической, с образующими, параллельными гидростатической оси. Предел текучести на чистый сдвиг при р 1 становится равным пределу текучести на сдвиг твердой фазы к. Следует иметь в виду, что последний несколько меньше, чем предел текучести на сдвиг твердой фазы литого металла вследствие сохраняющихся в спрессованном материале дефектов (остаточные поры, микротрещины). Однако этим различием, как правило, можно пренебречь. [c.35]

Если твердая фаза—идеально пластическая, то величина к является константой материала, которую можно трактовать как предел текучести на сдвиг твердой фазы. Однако в упрочняющемся материале к зависит от параметра упрочнения %. Уже указывалось, что в пористом материале эта величина должна зависеть от плотности, поскольку параметр упрочнения характеризует упрочнение материала основы и поэтому должен быть отнесен к единице массы, а не к единице объема (см. 1.12). [c.36]

Учитывая, что предел уплотнения с, по-видимому, имеет порядок 0,5—0,6 А , можно сделать вывод, что скорость уплотнения становится очень малой уже при давлении порядка предела текучести на сдвиг твердой фазы. [c.97]

I I = 2А , где к—предел текучести на сдвиг. [c.101]

Здесь и 2—начальный и конечный диаметры матрицы у—угол конусности /—коэффициент трения —предел текучести на сдвиг, соответствующий плотности материала, заполняющего контейнер и матрицу в начальный момент экструзии. [c.108]

Перейдем к безразмерным величинам. Выберем масштабы для всех переменных для длин—радиус сечения в точке выхода материала из валков (см. рис. 43), для скоростей—скорость материала в этом сечении, для напряжений—предел текучести на сдвиг твердой фазы. Для безразмерных величин сохраним те же обозначения. [c.118]

Эксперименты со сталью нокязыпают ), что отношение между пределом текучести на растяжение п пределом текучести на сдвиг находится в очень хорошем согласии с уравнением (л). Вводя в рассмотрение энергию деформации, можно связать принцип Сен-Вепана (см. стр. 57) с накоплением энергии ). Этот принцип эквивалентен утверждению, что самоуравновешенпое распределение усилий на малой части упругого тела вызывает лишь местные напряжения. [c.258]

Максимальное касательное напряжение в каждой точке рассматриваемого упругопластического тела, согласно условию Треска — Сен-Венана, не может превышать предела текучести на сдвиг т,(2тт = 0т. От —предел текучестй при растяжении). [c.240]

Значение [тпМ при допуоке 0,3% на пластический сдвиг и обратном направлении принимали за предел текучести на сдвиг в этом направлении г и определяли 3 =т7Д- [c.32]

Предположим, что материал перфорированной пластины является идеально упругопластическим, подчиняющимся условию Треска-Сен-Вечана, согласно которому максимальное касательное напряжение в каждой точке тела не превышает предела текучести на сдвиг г, (2г, = а,, где а, - предел текучести на растяжение). Из упругого решения задачи о растяжении перфорированной пластины известно, что максимальные напряжения Оу имеют место в точках / = X + m oi + исог (/и, и = О, 1, 2,...) При некоторой нагрузке здесь будут возникать области пластических деформаций. [c.129]

Развитые представления могут быть распространены на случаи несовпадения направлений сдвига и перемещения. Задачи такого класса имеют прямое отношение к теории резания, скальпирования, гидроскальпирования, к абразивному изнашиванию и абразивной обработке материалов. В качестве примера на рис. а и б показано развитие поля сдвига для материала с пределом жесткости Xq и пределом текучести на сдвиг к при срезе стружки инструментом с передним углом у = 0. В этом случае для описания полей сдвига (заштрихованы на рис. 1.6,6) также применимы представления о меридиональном поле линий скольжения. Упрочнение материала при прохождении главной плоскости сдвига определяет усадку стружки, [c.23]

Ниже будет показано (см. с. 45), что для закона трения Кулона экстремальные теоремы не имеют силы, так что в этом случае невозможно использовать численные методы, основанные на экстремальных теоремах. По этой причине, а также вследствие больших значений нормальных давлений, присущих обработке давлением, в теории обработки давлением несжимаемых тел используют закон трения Прандтля, полагая, что Ттах равно пределу текучести на сдвиг Tmax = i s- [c.41]

В боковдй части е,= —(е + + s,)=-(и/Л + о/Я), В = ( Д,и + 2ДгЯ((и/Л)Ч(1>/Я) + + 1Л>1ЙЙ) ), где А1—толщина Торцовых стенок А2—толщина боковых стенок -предел текучести на сдвиг материала капсулы., . [c.92]

Ввиду выявившейся при опытах недостаточной однородности стали данной поставки в табл. 22 приведены также значения первичного предела текучести, полученные при испытаниях этих образцов на кручение. Среднее значение первичного предела текучести на сдвиг составляет Тяо = 1350 кг1см при отклонении от среднего 5%. По данным табл. 22 на рис. 29 нанесены опыт- [c.53]

Смотреть страницы где упоминается термин Предел текучести на сдвиг : [c.31] [c.196] [c.31] [c.164] [c.61] [c.192] [c.194] [c.239] [c.299] [c.99] [c.129] [c.90] [c.223] [c.285] [c.84] [c.3] [c.3] [c.23] [c.36] [c.42] [c.71] [c.51] [c.53]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...