Предел текучести при чистом сдвиге

При более тщательной опытной проверке условия наибольшего касательного напряжения были обнаружены систематические отклонения, которые нельзя было объяснить простой случайностью. Наиболее очевидная проверка состоит в том, чтобы сравнить предел текучести при растяжении с пределом текучести при чистом сдвиге Тт. Как мь видели, по теории Треска — Сен-Венана Тт = aJ2. Многочисленные опыты показали, что это отношение не равно половине, оно несколько больше, а именно колеблется в пределах от 0,55 до 0,6. [c.55]

Первое условие (условие пластичности Сен-Венана) гласит, что пластические деформации в материале возникают тогда, когда максимальные касательные напряжения достигают определенной величины, равной пределу текучести при чистом сдвиге [c.264]

Еще одну проверку теорий пластичности можно сделать, если, воспользовавшись выражениями (1Х.10) и (1Х.12), найти зависимость между пределами текучести при чистом сдвиге (рис. 1Х.6,б), в котором < з = [c.307]

То — предел текучести при чистом сдвиге, и [c.32]

Напомним, что в гл. 6 была найдена связь между пределами текучести при чистом сдвиге и при растяжении [c.141]

Величины а, Ь, с являются параметрами материала. Если с=0, тогда величины а, Ь выражаются через предел текучести при чистом сдвиге Тт и предел текучести при всестороннем равномерном сжатии р- . С1=Рт, Ь=ъ,-. [c.94]

Здесь соответственно пределы текучести при чистом сдвиге и растяжении Oi, — главные напряжения (индексы расстав- [c.41]

S = y/2k, где k — предел текучести при чистом сдвиге. Выражения для [c.320]

Если, в соответствии со сказанным в примечании на стр. 235, определить и поставить условие, чтобы оно было меньше предела текучести при чистом сдвиге, то при нагрузке Р — 154 кг будем иметь [c.245]

Напомним, что От обозначает предел текучести при простом растяжении или простом сжатии (как и условие Треска, рассматриваемое сейчас условие пластичности содержит в себе предположение, что пределы текучести при растяжении и сжатии одинаковы). Если Тт — предел текучести при чистом сдвиге то на основании условия Мизеса [c.126]

Здесь [j — компоненты тензора скорости пластической деформации, Sij — компоненты девиатора напряжения, Л — коэффициент пропорциональности в ассоциированном законе течения, к — предел текучести при чистом сдвиге. [c.303]

Следовательно, при чистом сдвиге пластическая деформация начнётся в материале тогда, когда касательное напряжение достигнет величины То даваемой формулой (14.40), которая и будет пределом текучести при чистом сдвиге. Этот вывод подтверждается опытными данными. [c.380]

Следовательно, при пластической деформации интенсивность напряжений сдвига Т имеет постоянную величину Тц, которая является пределом текучести при чистом сдвиге. [c.382]

При больших же значениях у напряжение сдвига стремится к значению ш, которое является пределом текучести при чистом сдвиге. [c.402]

С той же целью установления величины постоянной Су можно использовать предел текучести в процессе, который называют чистым сдвигом. Так, если предел текучести при чистом сдвиге равен к, то величина постоянной Су равна k (этот результат опять сразу получается из кругов Мора на рис. 8.3, б) и критерий Треска записывается равенством [c.253]

Критерий Мизеса (8.11) также можно записать и через величину к — предел текучести при чистом сдвиге [c.253]

Воспользовавшись условием постоянства предела текучести при чистом сдвиге к, подставить выражения (8.47) в уравнения равновесия и, проинтегрировав, доказать справедливость соотношений (8.48). [c.272]

Решить еще раз задачу 8.4, записав критерии Мизеса и Треска через предел текучести при чистом сдвиге к, а не через Оу. [c.276]

По гипотезе Мора, форма характеристической огибающей главных кругов напряжений для всех предельных напряженных состояний, производящих пластическую деформацию, не должна зависеть от промежуточного главного напряжения. Если, например, предел текучести материала при растяжении такой же, как и при сжатии, так что наибольший главный круг напряжений для обоих случаев (одноосное растяжение, одноосное сжатие) имеет одинаковый диаметр, то предел текучести при чистом сдвиге должен быть равен половине значения предела текучести при растяжении или при сжатии. Это не подтвердилось, так как проведенные недавно опыты с такими материалами показали, что соответствующее отношение значительно превышает /2. [c.252]

Для полу чения выражений, позволяющих оценить напряженное состояние мягкой прослойки в условиях неполной реализации ее контактного упрочнения в условиях двухосного нагружения, по аналогии с /93,94/ принимали, что снижение уровня касательных напряжений т , действующих на границе раздела металлов М и Т, связанное с вов-лече-нием твердого метаала в апастическую деформацию описывается соотношением типа (3.9) путем замены в них предела текучести при чистом сдвиге k на предельную величину касательных напряжений, характерную для данного случая нагружения (п). [c.122]

Требуется определить максимальные касательные напрЯ жения в сечениях I — I, II —II а III —III вала, если di=ili20 мм, с 2=100 мм и с з = 80 мм. Определить оэ ф-фициент запаса, если для матер иала бруса предел текучести при чистом сдвиге Тт=Ч180 н/мм . [c.143]

Здесь т. ,0 - предел текучести при чистом сдвиге материала твердой фазы. Зависимость этой величины от параметра упрочнения и температуры определяется так же, как и для неуплотняемых материалов. [c.94]

Принципиально более правильный путь указан в цитированных выше работах акад. Дини 1ка и проф. Беляева и выражается в условии, написанном выше в настоящем примечании и состоящем в том, что наибольшее касательное напряжение в наиболее опасном элементе на глубине под поверхностью площадки смятия йе должно превзойти предела текучести при чистом сдвиге. Прим. р( . [c.245]

Введение. Поведение решений теории пластичности вблизи поверхностей трения, на которых удельные силы трения при скольжении равны пределу текучести при чистом сдвиге (условие максимального трения), обладает рядом характерных особенностей, которые, с одной стороны, могут приводить к трудностям при решении краевых задач, а с другой стороны, могут быть использованы для описания физических процессов в тонких слоях вблизи поверхности трения. По-видимому, первое исследование поведения решений в окрестности поверхностей максимального трения было выполнено в [1]. В этой работе была рассмотрена плоская деформация идеальножесткопластического материала, и анализ был основан на методе характеристик. Из результатов этой работы следует, что вблизи поверхности трения сдвиговая скорость деформации (в системе координат, связанной с поверхностью трения) и эквивалентная скорость деформации стремятся к бесконечности обратно пропорционально корню квадратному из расстояния до поверхности трения. Такое поведение поля скорости может быть получено из непосредственного анализа многих аналитических решений, начиная с известной задачи Прандтля (решение этой задачи можно найти в любой книге по теории пластичности, например [2]). Такое же поведение поля скоростей имеет место в осесимметричных решениях. Одно из наиболее известных решений — течение в бесконечном сходящемся канале [3]. Однако в случае осесимметричной деформации уравнения, вообще говоря, не являются гиперболическими (за исключением теории, основанной на условии текучести Треска, и других подобных теорий), хотя изолированные характеристические поверхности могут существовать [4]. Вследствие этого подход, развитый в [1], не мог быть применен для осесимметричных и пространственных задач. В [5-8] был использован другой подход для асимптотического анализа поля скоростей вблизи поверхностей максимального трения для различных условий течения и гладких условий текучести. Во всех этих работах получено, что закон поведения эквивалентной скорости деформации такой же, за исключением некоторых частных случаев, как и при плоской деформации. В [9 аналогичный результат был получен для осесимметричного течения материала, подчиняющегося условию текучести Треска. [c.78]

Пусть Оо представляет угол закручивания в тот мо.мент, когда в одной или нескольких точках на контуре поперечного сечепия достигнут предел текучести к (предел текучести при чистом сдвиге). Этот угол определяется из условия, что в указанной точке наибольшее значение градиента соответствующей поверхности напряжений в шругой области равно [c.560]

Предел текучести при чистом сдвиге, согласно этОЕС теории олжен со- ставлять 2/ предела текучести при рас жении = 5,6670 (по гипо-тезе Кулона = и,5ат, а по гипотезе Губера — Мизеса Тк = 0,577ат). [c.72]

ТО условие (V.3) преобразуется в условие Кулона (III.5). Однако условие (II 1.3) более универсально. Если теория максимальных касательных напряжений предсказывает прочность при кручении Тк = 0,5ат, то статистический критерий в зависимости от значения параметра Xg может предполагать разные соотношения между пределом текучести при чистом сдвиге и одноосном растяжении. Так, при Xs = 3,14 и = 0,3 = 0,577ат, т. е. равно соотношению, которое вытекает из условия Мизеса. [c.132]

Смотреть страницы где упоминается термин Предел текучести при чистом сдвиге : [c.229] [c.267] [c.170] [c.230] [c.139] [c.65] [c.394] [c.120] [c.220] [c.221] [c.107] [c.91] [c.25] [c.133] [c.201] [c.148] [c.150] [c.94] [c.396] [c.267] [c.295] [c.53] [c.197]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...