Усилие тангенциальное — Учет

Усилие тангенциальное — Учет 159 Ускорение мгновенное угловое 44 [c.351]

Тангенциальные усилия Г,, Т , в бесконечной пластине от действия сосредоточенной силы р[р ,р определяются по формулам (1.6.7), которые с учетом (1.10.21) записываются в виде [c.40]

Этот раздел посвящен рассмотрению краевых задач безмоментной теории. Под последними подразумевается интегрирование дифференциальных уравнений безмоментной теории с учетом так называемых идеализированных тангенциальных граничных условий, т, е. равенств, определяющих краевые значения либо усилий, либо перемещений, лежащих в касательной плоскости. [c.174]

В рассматриваемых случаях полная краевая задача безмоментной теории сводится к последовательному решению статической и геометрической задач безмоментной теории ( 7.7). Статическая задача, рассмотрением которой мы пока и ограничимся, заключается в определении тангенциальных усилий ТI, S, из безмоментных уравнений равновесия с учетом статического граничного условия. Оно для случаев (17.30.1) и (17.30.2) записывается соответственно так [c.245]

Этап 1. Решение статической безмоментной задачи, т. е. определение тангенциальных усилий Т , S, при помощи интегрирования статических уравнений безмоментной теории ( 7.4) с учетом тангенциального статического граничного условия. [c.258]

Без учета особенностей методических приемов при анализе структурных изменений в поверхностных слоях авторы работы [36] отмечают, что ПАВ интенсифицирует процесс пластической деформации при трении, увеличивает степень упрочнения тонкого поверхностного слоя металла, В зависимости от величины усилий трения присутствие добавок ПАВ оказывает двойственное влияние на процесс трения. При относительно низких нормальных давлениях активная смазка, эффективно разделяя сопряженные поверхности, препятствует возникновению высоких напряжений, снижает величину линейного износа, уменьшает тангенциальные усилия и степень искажения кристаллической решетки поверхностных слоев. При повышении давления адсорбционно-активная смазка пластифицирует тонкие поверхностные слои металла, снижая силу трения и значительно повышая величину линейного износа. При этом степень искажения структуры поверх- [c.47]

Выше приведен расчет усилия без учета упрочнения металла в процессе деформация. Для учета упрочнения принимаем, что главной деформацией во фланце является деформация сжатия в тангенциальном направлении вд и что эта деформация по эффекту упрочнения эквивалентна сужению шейки при растяжении. [c.348]

Упрочнение металла заготовки в процессе деформирования приводит к тому, что напряжение текучести в очаге деформации возрастает, что также вызывает увеличение усилия деформирования и напряжения Следовательно, упрочнение и утолщение способствуют увеличению напряжения Op a . Для учета влияния упрочнения необходимо выразить напряжение текучести в функции координаты р и подставить найденную зависимость в уравнение пластичности с тем, чтобы совместным решением уравнений равновесия и пластичности найти зависимость, характеризующую распределение напряжений в очаге деформации с учетом упрочнения. При обжиме для большей части очага деформации максимальной по абсолютной величине является деформация тангенциального сжатия, что делает рациональным использование при анализе кривых упрочнения второго рода, [c.219]

Момент прокатки, необходимый для деформации металла, без учета потерь будет расходоваться на преодоление моментов от вертикальной составляющей полного давления и тангенциального усилия. [c.386]

Поскольку компоненты деформации ац и %ij остались неизменными, легко видеть, что учет начальных прогибов влияет толь ко на формулировку граничных условий для тангенциальных усилий и перемещений. [c.70]

В полученную формулу не входит изгибная жесткость оболочки. Отсюда следует весьма важный вывод тангенциальные усилия взаимодействия между шпангоутом и оболочкой можно вычислять без учета краевого эффекта, приравнивая тангенциаль-ные перемещения шпангоута и оболочки, вычисленные на основе безмоментной теории. [c.352]

Приведенный пример позволяет сделать некоторые общие выводы о расчете оболочки, подкрепленной шпангоутами. Если нагрузки приложены к шпангоутам, и шпангоуты достаточно жестки (У > Rh), то при расчете тангенциальных сил взаимодействия оболочки и шпангоутов можно руководствоваться безмомент-ной теорией. При этом используются только условия равенства тангенциальных перемещений оболочки и шпангоута. Учет тангенциальных сил достаточен для оценки жесткости и прочности шпангоута. Для расчета напряжений в оболочке следует дополнительно учесть краевой эффект. Усилия краевого эффекта определяются из условия совместности нормальных перемещений и углов поворота i9 i. [c.356]

Учет тангенциальных усилий в срединной поверхности. При действии постоянш х усилий в срединной поверхности вместо ) равнения (111) с учетом (113) следует взять [c.159]

К первой группе относятся гипотезы, приводящие к двумерной теории оболочек, система уравнений которых в известном смысле эквивалентна одному уравнению восьмого порядка, т. е. должна интегрироваться с учетом четырех граничных условий. Такие теории мы назовем теориями типа Лява. В них уравнения состояния представляют собой недифференциальные равенства, связывающие тангенциальные усилия и моменты, с одной стороны, и компоненты деформации срединной поверхности, с другой стороны. Примерами теории типа Лява служат теория, предложенная самим Лявом (под ней в дальнейшем будет подразумеваться вариант, изученный в работах [155, 1561), и изложенная здесь итерационная теория первого приближения. [c.414]

Подставив напряжения из (1.4) в формулы (8.12) и выполнив интегрирование с учетом деформационных выражений (8.10), приходим к соотношениям, связывающим удельные тангенциальные усилия и обобщенные моменты с кинематическими характеристиками порерхности приведения. Запишем их в матричной форме [c.168]

В гл. 3 рассмотрены задачи контактного взаимодействия оболо-чечных конструкций и оснований-ложементов в случае отхода оболочек от основания (переменные зоны контакта). Рассмотрено контактное взаимодействие упругого кольца и жесткого ложемента. В этом случае кольцо отходит от ложемента, соприкасаясь с ним в угловых точках и на некоторой площадке контакта, и система контактных усилий заранее задана. Рассматривается деформация кругового шпангоута на податливом одностороннем круговом основании. Рассмотрена задача контактного взаимодействия соосно сопряженных через упругую прокладку круговых колец, взаимодействующих с ложементом. Приведены результаты экспериментальных исследований. Исследован случай контактного взаимодействия связанных через упругую прокладку кругового шпангоута и незамкнутого кругового стержня (накладки). Дан приближенный подход к решению контактной задачи в случае взаимодействия шпангоута с некруговым упругим основанием. Проводится учет при решении контактных задач для кругового шпангоута и упругого ложементу тангенциальных сил сцепления и сил трения скольжения. [c.4]

По формулам (4.20) с использованием ЭВМ построены графики для определения внутренних усилий в шпангоуте с учетом упругости сферического днип1.а при некоторых видах сосредоточенных нагрузок, действующих в плоскости шпангоута (радиальных и тангенциальных сил и изгибающих моментов). При этом варьиро- [c.118]

Жесткая связь лопаток центростремительных турбин с дисками и большие градиенты температур (до 125° С) на коротких участках перехода лопаток в диск играют большую роль. В отличие от осевых, в центростремительных турбинах напряженное состояние лопаток тесно связано с напряженным состоянием диска [9]. Необходимо отметить, что наличие асимметрии диска с лопатками. устанавливаемыми только на одной его стороне, приводит к увеличению доли изгибающих усилий в балансе нагрузок на рабочее колесо центростремительной турбины, а значит и на ее лопатки. Расчеты, проведенные на предприятиях Средне-Уральского совнархоза [9], показали, что пренебрежение учетом влияния изгиба приводит к существенному уменьшению расчетных максимальных напряжений и, следовательно, к ослаблению конструкции (в частности, расчеты турбокомпрессора ТКР-23 показали, что если не учитывать изгиб, то уменьшаются радиальные и тангенциальные напряжения диска около втулки примерно в 1,5 раза). Однако роль изгиба нельзя и преувеличивать. Несомненно, более важным является то, что вследствие многообразия форм и частот собственных колебаний лопаток центростремительных турбин очень трудно в рабочем диапазоне турбокомпрессора исключить приближение частоты возмущающей силы к частоте какой-либо из форм собственных колебаний. При совпадении этих частот возникает, как известно, резонанс. Если при этом переменные напряжения превысят допустимый уровень, то разрушения лопаток неизбежны. Они имели место, например, при испытаниях турбокомпрессора ТКР-23, а также опытной центростремительной турбины турбокомпрессора Моссовнархоза, у которой усталостные трещины появились на входных кромках радиальных лопаток у галтели (3—4 мм от места перехода лопатки в диск). Тензометрированием в рабочих условиях было установлено, что причиной появления трещин являются переменные напряжения от вибрации, которые достигали а =< 20 кПмм и превысили допустимые в 3—4 раза. Резонанс наступал при совпадении частоты собственных колебаний лопаток турбины с частотой возмущающих сил (кратность колебаний совпадала с количеством сопловых лопаток). Создать условия, при которых напряжения от вибраций в рабочем диапазоне не превышали бы уровень, допустимый для выбранного материала, оказалось весьма трудным. По-видимому, эти трудности сдерживают широкое [c.103]

Т.к. допускаемое напряжение швов на растяжение меньше допускаемого напряжения на растяжение самой стенки, то приходится швы усиливать накладками. Вертикальные швы и их накладки испытывают наибольшее напряжение от растягивающих усилий, действующих на части стенок Р. Помимо этих сил на вертикальные швы действуют изгибающие моменты и поперечные силы. Те и другие имеют аначение лишь для непокрытых швов (напр, в верхнем кольцевом слое, где по малости растягивающих усилий накладки могут оказаться излишними). На швы, усиленные накладками, изгибающие моменты и поперечные силы оказывают малое влияние за исключением нижних кольцевых слоев, где изгибающие моменты достигают больших величин но, с другой стороны, здес5> уменьшаются почти до нуля тангенциальные напряжения в свариваемых листах стенок, а следовательно и горизонтальные растягивающие напряжения в вертикальных швах. Всем усилиям, действующим на вертикальные швы,, хорошо противодействуют двусторонние накладки. При определении размеров этих накладок и их прикрепительных швов не следует учитывать сопротивляемость торцевых швов, имея в виду, что оба рассматриваемые рода швов имеют различные коэф-ты расширения и что торцевой шов не доступен позднейшим наблюдениям. Рассматривая вертикальные швы, следует упомянуть еще об усадочных напряжениях, имея в виду, что в вертикальных швах как-раз можно ожидать местное непосредственное и совместное действие основных напряжений с наибольшими усадочными напряжениями. В торцевых швах те усадочные напряжения, к-рые действуют перпендикулярно к направлению этих швов, могут достигнуть больших величин, причем в зависимости от способа выполнения швов эти напряжения м. б. местами или растягивающими или сжимающими. Кроме этих нормальных усадочных напряжений возникают в торцевых швах также изгибающие усадочные напряжения, причем по преимуществу перпендикулярно к направлению швов происхождение этих изгибающих усадочных напряжений объясняется У-образной формой торцевых швов. Наибольшее значение имеют растягивающие усадочные напряжения, действующие перпендикулярно к вертикальным швам. Усадочные напряжения не поддаются учету. Чтобы избежать чрезмерных усадочных напряжений, необходимо выполнять резервуарные швы с особенной тщательностью. [c.191]

Природа всех объектов в теории оболочек тензорная. Действительно, недеформированная срединная поверхность с точностью до положения в пространстве определяется двумя тензорами — метрическим и тензором кривизн, обеспечивающими удовлетворение условиям Кодацци—Гаусса. Деформированная оболочка, при учете гипотезы о прямолинейной нормали элемента, определяется характером деформации срединной поверхности. Де юрмированная срединная поверхность, при условии задания недефэрмированной, определяется вектором перемещения или, по-другому,,— двумя тензорами — метрическим и кривизн деформированной срединной поверхности G , - Тензорную природу имеют деформации [как тангенциальная (мембранная) так и изгибная] , и напряжения или выражаемые через них погонные тангенциальные-(мембранные) усилия и моменты Л/ , Наконец, упругие свойства (упругие податливости или упругие жесткости) также имеют тензорную природу. [c.128]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...