Скорость динамическая (скорость трения)

Скорость динамическая (скорость трения) 246 [c.476]

Скачок уплотнения головной 29 (1) Скорость динамическая (скорость трения) 149 (1) [c.328]

Величину V,, имеющую размерность скорости, называют скоростью трения или динамической скорость ю величину и, можно найти, исходя из основного уравнения равномерного движения (4-15) [c.154]

Общий момент трения может быть точно установлен только экспериментально в условиях приложения начального сдвигающего момента (статический момент трения) или в условиях вращения при небольшой, средней и высокой скоростях (динамический момент трения). [c.59]

Динамический коэффициент трения скольжения / также является величиной безразмерной и определяется опытным путем. Значение коэффициента / зависит не только от материала и состояния поверхностей, но и в некоторой степени от скорости/движущихся тел. В большинстве случаев с увеличением скорости коэффициент / сначала несколько убывает, а затем сохраняет почти постоянное значение. [c.65]

Уравнения (54) служат для определения реакции связи N. Из уравнений видно, что при криволинейном движении динамическая реакция в отличие от статической кроме действующих активных сил и вида связи зависит еще от скорости. Эту скорость (если она не задана) можно найти или проинтегрировав уравнение (53), или же, что обычно проще, с помощью теоремы об изменении кинетической энергии точки в уравнение (52 ), выражающее эту теорему для случая связей без трения, реакция N тоже не входит. [c.220]

Согласно приближенным кулоновым законам трения коэффициенты трения скольжения не зависят ни от давления, ни от величины трущихся поверхностей, ни от скорости. Они зависят от физической природы трущихся тел, от шлифовки поверхностей, от расположения волокон и, конечно, от смазки. Числовые значения статического и динамического коэффициента трения имеются в любом техническом справочнике. [c.93]

Величина динамического коэффициента трения зависит не только от материала и состояния трущихся поверхностей, но и от скорости движения. В большинстве случаев с увеличением скорости величина f несколько уменьшается, а затем остается практически неизменной. В других случаях, например при трении приводного реми 1 о шкив, с увеличением i скорости величина / несколько увели- [c.84]

Величина имеющая размерность скорости и определяемая трением на стенке и плотностью жидкости, обычно называется динамической скоростью, а 1 , имеющая размерность длины,— динамической длиной. Заметим, что число Re, основанное на динамической скорости и динамической длине, всегда равно единице [c.272]

Универсальность логарифмического профиля объясняется прежде всего тем, что во все его формулы входит динамическая скорость V , определяемая через трение на стенке, которое, в свою очередь, зависит от числа Re. Отсутствие данных о величине трения на стенке осложняет применение полученных формул. [c.276]

Таким образом, квадрат отношения динамической скорости к средней скорости прямо пропорционален ко-.эффициенту гидравлического трения Я. [c.159]

Динамическая скорость выражается через среднюю скорость течения v и коэффициент гидравлического трения X. Действительно, сравнив выражения (171) и (193), получим [c.160]

Учитывая, что (динамическая скорость или скорость, трения) с учетом [I, уравнение (3.59)] равна [c.11]

Перейдем к следующему частному случаю > О (начальное вращение от к 7]). Тотчас же после начального момента =0 и до тех пор, пока угловая скорость остается положительной, трение качения так же, как и трение скольжения, будет динамическим поэтому в первом промежутке времени вместе с уравнением (35а) будут удовлетворяться два уравнения, которые получатся из второго уравнения, системы (35) и из уравнения (36), если в них положить Г = — /гр, А = —/р, т. е. [c.41]

На рис. 40 показана зависимость коэффициентов трения образцов, пропитанных маслом, от температуры (при удельном давлении 15 кГ/см и скорости скольжения 0,71 м)сек). Кривую, характеризующую влияние температуры на изменение динамического коэффициента трения, можно разделить на три участка на первом участке незначительное снижение fd—в интервале температур от 100 до 150° С, и на последнем незначительное падение/э в интервале 150—200° С. При испытании образцов без пропитки в тех же условиях величина fd возрастала с увеличением температуры (опыты проводились при Р = 15 кГ/см , [c.87]

Следует отметить, что существующие машины не позволяют воспроизводить особенностей работы при трении расцепляющихся пар. Процесс расцепления характеризуется большим давлением на трущихся парах, односторонним износом и многократным срабатыванием их во время эксплуатации. С помощью сконструированного в Московском авиационном институте динамометрического автомата ДА-МАИ можно исследовать для различных вариантов расцепляющихся пар зависимости статических и динамических коэффициентов трения скольжения, смешанного трения и характера износа от давления с регистрацией скоростей взаимного перемещения образцов. [c.242]

Анализ, проведенный в работе [4.1], показал, что при небольших скоростях движения пара и малых перегревах динамическое воздействие парового потока не оказывает существенного влияния на профиль пленки конденсата и, следовательно, на коэффициент теплоотдачи при полной конденсации пара в трубе. Исходя из этого для построения расчетной модели принимаем следующие допущения пренебрегаем трением на границе пар — пленка конденсата, теплота перегрева включается в эффективную теплоту конденсации Айк, течение пленки может быть ламинарным и турбулентным (переходная зона отсутствует). [c.160]

В относительном движении ведущей является звездочка и ролик под действием силы трения Р = Nif (fg — динамический коэффициент трения сцепления в контакте ролика со звездочкой) вращается вокруг мгновенного центра вращения, расположенного от центра тяжести ролика на расстоянии О"С = а (рис. 39, а). Скорость центра тяжести ролика должна быть вращательной скоростью вокруг этого мгновенного центра [c.33]

Если предположить, что динамическая скорость (скорость трения) = [c.688]

Ограниченность применимости (1-57) очевидна, так как в нее не входит динамическая скорость, зависящая от трения жидкости о стенки трубы, поэтому показатель степени п получился зависящим от Re, [c.30]

Основная трудность создания надежной методики расчета на устойчивость гидравлического следящего привода заключается в сложности математического описания движения привода в граничных условиях перехода от неустойчивого к устойчивому режиму движения и наоборот, вследствие множества параметров, определяющих динамику привода, и ряда нелинейных зависимостей между ними. Общеизвестно [52], что методы расчета, рассматривающие силовой гидравлический следящий привод в виде линейной модели, в которой исключается трение, а коэффициенты усиления по скорости и давлению (нагрузке) принимаются постоянными, независимыми от величины входного сигнала (рассогласования), дают чрезмерный запас устойчивости и заставляют выполнять следящий привод с неоправданно низкой точностью воспроизведения. Эти методы расчета предполагают возможность существования двух областей динамического состояния гидравлического следящего привода области / устойчивости и области II неустойчивости равновесия. Эти области показаны на рис. 3.8, где А — амплитуда перемещений рп — подведенное давление. Критическим давлением перехода из одной области динамического состояния в другую является подведенное давление величины рпл- [c.113]

Заменив в этой формуле динамическую скорость по формуле (7.17), найдем закон трения [c.170]

Трение может быть разделено на три типа — статическое, динамическое и трение качения. Для каждого вида трения типичны свои значения коэффициентов трения. Коэффициенты трения определяются многими факторами — температурой, скоростью скольжения, нормальной силой, природой поверхностей (гладкая или шероховатая поверхность), площадью контакта, наличием или отсутствием смазки, типом измерительных приборов. [c.207]

Легко убедиться, что определенные равенствами (90) выражения динамических скорости и длины могут отличаться только безразмерным множителем от любых других, имеющих размерности скорости или длины одночленных комбинаций величин т, р, р. Действительно, предположим, что длина б может быть представлена в виде степенного одночлена, зависящего от физических констант р, р и напряжения трения на стенке [c.576]

Период 2 установившегося изнашивания характеризуется относительным постоянством условий трения и скорости изнашивания. Коэффициент трения при этом практически не изменяется. В этот период в поверхностных слоях контактирующих тел устанавливается динамическое равновесие между процессами упрочнения и разупрочнения, образования новых структур и их разрушения [20.39 ]. В поверхностных слоях материалов сохраняются образовавшаяся в период приработки оптимальная структура и соответствующий ей рельеф. Износостойкость деталей машин в период установившегося изнашивания, а также время наступления периода — катастрофического изнашивания (< ) в сильной степени зависят от характера рельефа и структуры, образовавшихся на поверхности материалов в период приработки. Поэтому важно уметь управлять процессами формирования рельефа и структуры на поверхности деталей машин в начальный период изнашивания, т. е. в период приработки. [c.397]

V — кинематический коэффициент вязкости жидкости ы — величина, имеющая размерность скорости и называемая динамической скоростью, или скоростью трения. [c.32]

При отсутствии жесткой обратной связи и наличии сервомотора переменной скорости динамическое поведение системы зависит от одного существенного параметра А = а в случае сервомотора постоянном скорости — от двух гщественных параметров а = и р = Ооб х X Тдк Та- В первом случае при Л < 3,04 система абсолютно устойчива, при Л > 3,04 — она автоколебательная. Во втором случае при 1 —2р <. <1ехр (—а — 2Р) процесс регулирования абсолютно устойчив. Если последнее условие не выполнено, что соответствует достаточно большому коэффициенту трения, то в трехмерном фазовом пространстве системы наряду с площадкой устойчивых состояний равновесия имеется устойчивое [c.142]

Величину о , имеющую размерность скорости, называют скоростью трени-я или динамической скоростью величина о постоянна для заданных условий работы и ее можно найти исходя из основного уравнения равномерного движения (4-15) [c.128]

В случае дисперсного потока при Re=idem, D = idem динамическая скорость жидкости определится напряжением вязкостного трения, на стенке S t, которая меньше общего касательного напряжения и больше напряже- 06 [c.206]

При исследовании осаждения твердых частиц [56, 108] установлено, что основным фактором, влияющим на вертикальное движение твердых частиц в потоке, является отношение конечной скорости осал дения щ к скорости трения и (динамической скорости), причем [c.165]

Неустойчивость работы реального механизма поворота на участке торможения блока определяет неравномерность враш ения кривошипа. В первом и втором случаях > О или Мдр > 0) отсутствует разрыв кинематической связи ролика с крестом. Инерционная составляющая момента поворотного механизма автоматов 1А225-6 невелика и плавный характер изменения момента Л/цр в основном определяется большим моментом трения в опорах блока. Возможен переходный случай, когда ролик контактирует с обратной нланкой креста, а момент не меняет знака. После некоторой приработки автомата, после его прогрева и при хорошей смазке опор момент трения уменьшается и возникает отрицательный ник М . У тех автоматов, у которых при торможении блока Мпр = О на значительном участке, скорость блока обычно уменьшается до нуля, а затем имеет место скачок скорости блока при возвращении ролика кривошипа на основную сторону паза мальтийского креста. У некоторых автоматов скорость блока хотя и резко уменьшалась на этом участке, но не доходила до нуля. При сравнении осциллограмм крутящих моментов, записанных у различных станков, легко обнаружить, что величины моментов у них значительно отличаются. Это является следствием неодинаковой регулировки положения мальтийского креста относительно шпиндельного блока. Значительно хуже по сравнению с другими станками отрегулировано положение мальтийского креста у автоматов 1, 3 ж4. Например, у автомата 4 величина Ml превышает максимальный момент при повороте шпиндельного блока (М1 = 75—100 кгм, а = 72—84 кгм). Лучше других отрегулировано положение мальтийского креста у автомата 6. Моменты М у станков 2 ш 5 соответствуют регулировке креста у большинства исследованных автоматов. Ударные нагрузки в начале поворота шпиндельного блока связаны, но-видимому, с трудностями регулировки мальтийского креста при отсутствии на нем фасок на участке входа ролика кривошипа в паз креста. При повороте блака из позиции в позицию, когда работают различные пазы креста, у большинства исследуемых станков не возникало дополнительных динамических нагрузок, связанных с неточностью [c.66]

Находят применение композиционные материалы на основе фторопласта-4. Отечественная химическая промышленность выпускает ряд таких материалов для узлов трения. В табл. 18 приведен состав и свойства материалов, разработанных ОНПО Пластполимер и другими организациями. Эти материалы имеют низкие коэффициенты трения, причем статический и динамический коэффициенты трения при малых скоростях близки по своему значению, что обеспечивает плавность и равномерность медленных перемещений подвижных узлов. При возвратнопоступательном движении в присутствии смазки с абразивными продуктами (10%) [c.23]

Измерения средней скорости U были проведены для воды с помощью гидродинамического микроскопа, а для воздушного потока — с помощью подвижной трубки Пито малых размеров. Данные измерений вместе с результатами, полученными Стантоном на трубах с малыми поверхностями [5], приведены на рис. 6. Чтобы показать, в частности, как меняется скорость вблизи стенки, результаты представлены в виде зависимости UjUif от log i/V, где U— скорость трения (динамическая скорость), определяемая через У /р —сила поверхностного трения и у — расстояние от стенки. Результаты, полученные с помощью гидродинамического микроскопа и подвижной трубки Пито, для вполне развитого турбулентного потока достаточно хорошо согласуются между собой и, как и следовало ожидать, ложатся на прямую линию. Ясно выраженное начало изгиба кривой соответствует значению log ) = 1,35, т. е. при [c.125]

При работе таких материалов основной трущейся поверхностью является поверхность ПТФЭ, поэтому их основным недостатком является чувствительность скорости износа к скорости трения, причем с увеличением скорости трения скорость износа резко возрастает. Вследствие этого при оценке ресурса работы подшипников из таких материалов нельзя использовать показатель PV. Можно лишь сказать достаточно приближенно о том, что максимальные значения показателя PV, при которых будут наблюдаться низкие значения скорости износа при действии статической нагрузки, составляют 1 МН/м2-м/с при скорости трения 0,05 м/с и 0,1 МН/м -м/с — при 0,5 м/с. Наиболее успешно подшипники из таких материалов эксплуатируются при скоростях трения не превышающих 0,05 м/с. Показано, что при действии динамических нагрузок при работе подшипников из таких материалов при 10 циклов колебаний на 45° (частота 0,17 цикл/с, нагрузка 138 МН/м ) износ составляет 0,1 мм. [c.223]

Установлено, что большинство полимеров обладают хорошей совместимостью с металлами, используемыми обычно в качестве сопряженных поверхностей в подшипниках. Под хорошей совместимостью понимается способность полимеров к трению по металлу под нагрузкой с небольшим износом, умеренным трением, без значительных поверхностных разрушений, вызванных локальной адгезией или сваркой двух поверхностей. Другими важными характеристиками полимерных материалов, используемых в подшипниках, является их низкая стоимость, мягкость по отношению к внедрению посторонних материалов, малый износ подложки, коррозионная стойкость, одинаковые статические и динамические коэффициенты трения, обуславливающие малые эффекты залипа-ния, биения подшипников при работе, а такнсе малое трение при высоких нагрузках и небольших скоростях скольжения. [c.386]

Пара трения Статический коэффициент трения fj, Динамический коэффициент трения Соотно- шение коэффи- циентов трения пАдв Макси- мальная скорость сколь- жения, м/с Максимальная температура на поверхности трения, Максимальная тепловая нагрузка, Вт/см2 Удельный ИЗНОС. см кВт.м Некоторые типичные примерь) применения [c.150]

На рис 1.25 показано движение потока жидкости в трубе, начиная от входа. При входе жидкости из больщо-го объема скорость по сечению / вначале равномерна. Вследствие трения о стенку и вязкости жидкости около обтекаемой поверхности образуется динамический пограничный слой, в котором скорость меняется от нуля на стенке до скорости, равной скорости в середине трубы. Вдоль по потоку толщина слоя б увеличивается и на некотором расстоянии от входа становится равной радиусу [c.43]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...