Сопротивление поверхностное трубе

Принцип действия электроиндуктивного метода контроля труб основан на возбуждении вихревых токов в контролируемых трубах. Сущность метода состоит в следующем. Испытуемая труба помещается в магнитное поле катушки, питаемой переменным током. Возбуждаемые при этом в трубе вихревые токи вызывают изменение сопротивлений этой катушки, что регистрируется специальным электроизмерительным устройством. Нарушение сплошности в поверхностном слое оказывает действие, сходное с действием увеличения сопротивления поверхностного слоя, что соответственно отражается на степени взаимодействия между катушкой и испытуемой трубой. [c.496]

Область перехода или точка перехода характеризуется возникновением в пограничном слое интенсивных пульсаций скорости, давления, плотности (в сжимаемых средах) и т. п. Распределения скоростей по сечению в ламинарном и в турбулентном пограничных слоях, вообще говоря, резко отличаются друг от друга. Так же как и при турбулентных движениях в трубах, в турбулентном пограничном слое происходит интенсивное перемешивание макроскопических частиц жидкости в поперечном направлении, за счет этого в турбулентном пограничном слое происходит выравнивание средних скоростей. Вместе с этим прилипание на обтекаемых стенках приводит к появлению более резких градиентов скоростей вблизи стенок, что вызывает резкое увеличение поверхностных сил трения и соответственно сопротивления трения. [c.265]

Если вся масса жидкости, поступающей в трубу парогенератора, прогревается до температуры насыщения, то по ходу потока значение коэффициента теплоотдачи (как и при кипении в большом объеме) меняется от значения, устанавливающегося при заданной скорости в однофазной среде, до значения при развитом пузырьковом, кипении насыщенной жидкости. Закономерность изменения коэффициента теплоотдачи ino длине парогенератора а=[ х) для данной жидкости при фиксированном давлении зависит от соотношения между скоростью. парообразования /(гр"), скоростью циркуляции Wo и недогревом жидкости на входе в трубу. А ед. Наиболее простой вид функции а от х наблюдается при высоких давлениях, когда изменение температуры насыщения по ходу потока пренебрежимо мало. При низких давлениях суммар ное сопротивление, обусловленное трением и ускорением смеси, при определенных соотношениях режимных параметров оказывается соизмеримым с абсолютным давлением в системе. При этом температура насыщения по ходу потока заметно. понижается, в связи с чем закон изменения t T, а следовательно, и коэффициента теплоотдачи а по длине трубы может существенно отличаться от зависимостей t T=f(x) и a=f x), устанавливающихся, при высоких давлениях. Обеднение теплоотдающей поверхности активными зародышами паровой фазы при понижении давления также влияет на вид функции ter от х. В этих условиях влияние скорости оказывается более значительным и переход от области конвективного теплообмена в однофазном потоке к области развитого поверхностного кипения происходит на участке трубы большей длины. [c.261]

Гидравлическое сопротивление вертикальной равномерно обогреваемой трубы при поверхностном кипении и подъемном движении воды рассчитывается по формуле [c.39]

Проведенное нами приближенное сопоставление показало, что по металлоемкости конденсационный поверхностный теплообменник, изготовленный из сребренных труб, почти не уступает чисто контактному, а может быть, даже выгоднее. Контактно-поверхностные теплообменники по металлоемкости уступают лучшим поверхностным. Аэродинамическое сопротивление контактных и конденсационных поверхностных теплообменников примерно одинаковое. Определенные преимущества контактных теплообменников — весьма простые технология и материал изготовления (листовая сталь). Для поверхностных конденсационных агрегатов серьезной технологической операцией служит оребрение гладких труб, а применение более дефицитных труб — несомненным недостатком. [c.250]

По интенсивности теплообмена, аэродинамическому сопротивлению и компактности (в случае применения в конденсационных поверхностных теплообменниках высокоэффективных ребристых биметаллических труб) оба типа теплообменников (поверхностный и контактный) примерно равноценны и каких-либо ощутимых преимуществ друг перед другом не имеют. [c.251]

Исследований, посвященных определению гидравлического сопротивления при движении двухфазного потока в пучках стержней, крайне мало. Результаты экспериментов, изложенные в работе [21 ], показывают, что при продольном обтекании двухфазным потоком пучков стержней качественно зависимость гидравлического сопротивления от определяющих процесс параметров р, X, ро) имеет тот же характер, что и при течении в прямых трубах. При этом влияния характера упаковки стержней (St. Jd = = 1,08. .. 1,31) на гидравлическое сопротивление обнаружено не было. На этом основании для расчета гидравлического сопротивления водяному потоку при поверхностном кипении на пучках стержней можно использовать следующее соотношение [83], полученное при течении пароводяного потока ср = 0,1 . 180 МПа в обогреваемой трубе при значениях плотности теплового потока от 5-105 до 5.1Q6 Вт/м2, [c.153]

В этом выражении комплекс йд/оСд + а,-т. характеризует термическое сопротивление со стороны ДФС и стенки трубы, а комплекс aij nkf) — термическое сопротивление водяного потока при поверхностном кипении на наружной поверхности труб. При этом коэффициенты а . а-.-у и д соответственно равны [c.156]

Повер.хность пленки конденсата па выступах выпуклая, а во впадинах — вогнутая. Вследствие этого согласно уравнению (1-2-8) при достаточно малой величине радиуса R силы поверхностного натяжения создают большой градиент давления, под действием которого конденсат, образовавшийся на выступе, стекает во впадину. На выступе остается пленка, обладающая минимальным термическим сопротивлением. Конденсат, скапливающийся во впадине, стекает вниз под действием силы тяжести. Для обеспечения стока конденсата профилировка поверхности вертикальных труб выполняется в виде продольных желобков и выступов, горизонтальных труб — в виде винтовой нарезки малого шага с плавно скругленным профилем. [c.69]

При выборе того или иного диаметра проволоки обычно учитываются диаметр канала, в который должна помещаться термопара, тип и характер изоляции термопары, желаемое электрическое сопротивление термопары, минимальный отвод тепла по термопаре, способ крепления термопары к измеряемому объекту, механическая прочность, тепловая инерция и др. Термоэлектродная проволока больших диаметров (1—1,2 мм) используется обычно для изготовления поверхностных термопар, предназначенных для измерения температуры металла труб поверхностей нагрева котлоагрегата (пароперегревателя, НРЧ, СРЧ, ширм и др.) в необогреваемой зоне. Применение термоэлектродной проволоки диаметром больше 1,2 мм нежелательно из-за значительного влияния оттока тепла вдоль нее на точность измерения и увеличения тепловой инерции термопары. [c.73]

Гидравлическое сопротивление по водяной стороне поверхностных пароохладителей (конденсаторов), работающих на питательной воде, протекающей внутри труб, подсчитывается по гл. 2, Б с учетом п. 9-03, 9-20 и 9-24. [c.71]

В некоторых отраслях техники для отвода больших тепловых потоков широко используется процесс поверхностного кипения жидкостей. В связи с этим в последние годы были проведены исследования по изучению гидравлического сопротивления при поверхностном кипении на трубах разного диаметра и кольцевых каналах [4—6, 8, 9, 11]. [c.43]

Коэффициент гидравлического сопротивления в области конвективного теплообмена без кипения и при поверхностном кипении не зависит от геометрии канала. Гидравлическое сопротивление труб, кольцевых и прямоугольных каналов можн рассчитывать по одним и тем же формулам. [c.50]

Гидравлическое сопротивление при поверхностном кипении в условиях равномерного и неравномерного обогрева по периметру канала можно рассчитывать по формуле (4). Эта формула обобщает опытные данные по гидравлическому сопротивлению при поверхностном кипении воды в трубах, прямоугольных и кольцевых каналах, а также при поверхностном кипении бутилового спирта в трубе. [c.51]

Химическая, гальваническая и химикотермическая обработка. Наиболее часто применяемая поверхностная операция обработки большинства листов, труб и других профилей — это кислотное травление. В результате такой обработки по отдельным данным циклическая прочность снижается от 20 до 40%. Наибольшее влияние травления на усталость наблюдается на высокопрочных сплавах, наименьшее — на технически чистом титане. Заметное снижение усталостной прочности титановых сплавов происходит и при других видах химической, электрохимической и гальванической обработки. В частности, электрохимическая обработка (ЭХО) снижает сопротивление усталости (до 40%), подобно кислотному травлению, причем восстановление предела усталости, как и в случае шлифовки, часто достигается только после наклепа или после удаления поверхностного слоя около 0,1 мм. При специальной разработке режимов ЭХО в сочетании с другими видами поверхностной обработки можно достичь высоких значений усталостной прочности [85]. Даже электролитическое полирование несколько снижает усталостную прочность. [c.175]

Для прикреплений конструктивных и связующих элементов, вызывающих повышенную концентрацию напряжений, поверхностный наклеп существенно повышает сопротивление усталости соединений при различных асимметриях цикла. Для некоторых сварных узлов, например для зоны металла, находящейся между двумя близко расположенными швами накладок, поверхностный наклеп является практически единственным способом упрочнения. Весьма заметное (на 66—75%) повышение усталостной прочности достигнуто наклепом швов для соединений труб в трубной доске и крупных штуцерных узлов (см. табл. 66). [c.238]

В случае применения твердых металлов, таких, например, как коррозионно-стойкая сталь, мелкие частицы железа или других веществ могут оказаться вдавленными в поверхность в процессе ее обработки они также должны быть удалены. В противном случае эти мелкие посторонние частицы могут вступать в реакцию с теплоносителем тепловой трубы, что затем скажется на работе тепловой трубы. Для обработки поверхностей из коррози-юнно-стойкой стали могут быть применены окислительные препараты, такие как азотная кислота, дихромат натрия, дихромат калия или их смесь. Кроме растворения твердых частиц окисляющее действие этих препаратов приводит также к усилению сопротивления поверхности стали коррозии в результате укрепления естественной пассивной поверхностной пленки. Такая обработка коррозионно-стойкой стали окислительными препаратами известна как химическая очистка или пассивация. [c.170]

Опыт эксплуатации водогрейных котлов показал, что в трубах опускных панелей при определенных скоростях и тепловых нагрузках происходит поверхностное кипение. Это приводит к гидравлическим ударам и отложению накипи на внутренних стенках труб. В то же время неоправданное увеличение скорости движения воды в трубах повышает гидравлическое сопротивление котла, что может отразиться на нормальной работе всей системы теплоснабжения недостаточный напор сетевых насо- [c.160]

Влияние поверхностной шероховатости стенок наглядно видно КЗ фиг. 204, где представлены результаты опытов Сэфа и Шодера (1803 г.), обработанных так, что за параметр взято число Рейнольдса. Экспериментальные точки, соответствующие технически гладким (тянутым) латунным трубам, вполне удовлетворительно располагаются вдоль прямой, изображающей (в логарифмических масштабах) закон Блазиуса. Экспериментальные же точки, соответствующие железным оцинкованным трубам, располагаются выше этой прямой и по мере возрастания шероховатости оцинковки дают зависимости, все более отклоняющиеся от закона Блазиуса. Из этой диаграммы видно, что при больших значениях числа Рейнольдса коэффициент сопротивления железной оцин1Лванной трубы может быть почти в два раза больше коэффициента сопротивления латунной трубы. [c.510]

Состояние поверхности труб является одним из важнейших факторов, определяюш,их надежность нефте- и газопроводов. Технологическая наследственность изготовления труб, механические воздействия при погрузочно-разгрузочных транспортных и монтажных операциях, некачественная очистка перед нанесением заш,итных покрытий обусловливают гетерогенность (неоднородность) физикомеханических и физико-химических свойств поверхностного слоя, что снижает сопротивление трубопроводов коррозионно-усталост-ному разрушению в условиях циклического изменения нагрузок и воздействия активных сред. [c.252]

Так как возможны два подхода к решению задачи повышения теплосъема при конденсации на оребренных поверхностях, исследовались мелкоребристые трубы для определения эффективности воздействия сил поверхностного натяжения на снижение термического сопротивления пленки конденсата и сребренная труба с высоким коэффициентом оребрения для получения максимального теплосъема с единицы длины трубы. [c.182]

Результаты простейшей обработки опытных данных по формуле Нуссельта с учетом всей поверхности, приведенной к Do, и использованием температурного перепада у основания ребер показаны на рис. 7.3. Опытные данные по мелкоребристым трубам 1 и 2 лишь при малых АТко соответствуют расчетным. При увеличении ЛГко экспериментальные значения ко превышают расчетные, причем расхождение увеличивается по мере роста ДГко и достигает 20—30% при Д7 ко = 25°К. Это явление можно объяснить снижением термического сопротивления. пленки за счет уменьшения ее средней толщины под действием сил поверхностного натяжения. [c.183]

Коррозионные процессы в водной среде внутри труб могут представлять как самостоятельную опасность, так и усугублять наружную высокотемпературную газовую коррозию вследствие роста температуры металла стенок труб из-за теплового сопротивления слоя окислов железа на их внутренней поверхностн. [c.6]

В данной работе проводилось исследование напряженного состояния поверхностного слоя соединений, выполненных сва.ркой трением. Определялись остаточные напряжения первого рода тензометричеоким и рентгенографическим методами. При тензометрировании применялись малобазные датчики сопротивления с фольговой решеткой типа 2ФПА-3-50 Г. Датчики наклеивались на образцы по винтовой линии и подключались в измерительную систему, состоящую из измерительных мостов, двух усилителей, осциллографа Н-700. Перед измерением мосты уравновешивалась. После этого образцы растачивались при обильном охлаждении до толщины стенки 1,5 мм. Из полученной трубы вырезались площадки разме- [c.187]

Опубликованных исследований, посвященных количественному изучению этого явления в змеевиках, на сегодняшний день нет. В первом приближении потери давления при поверхностном кипении в змеевиках можно оценить с помощью уравнений, полученных для прямых труб. Основанием этого служит факт хорошего обобщения результатов исследования гидравлического сопротивления двухфазному потоку в змеевиках [23, 40, 112, 133, 1351 зависимостью Локкарта—Мартинелли, полученной, как известно, при экспериментальном исследовании гидравлического сопротивления в прямой горизонтальной трубе. [c.56]

Анализ экспериментальных исследований гидравлического сопротивления при поверхностном кипении в прямых трубах показывает, что наиболее полные данные содержатся в работах П. Г. По-летавкина [83], А. П. Орнатского и Л. Ф. Глущенко [79], Н. В. Тарасовой и В. И. Хлопушина [101]. В названных работах исследованы следующие диапазоны режимных и геометрических параметров 0,08 р 21,6 МПа 0,6 со 15,5 м/с 500 <ро)< 3500 кг/(м -с) 4,85-10 < Re/< 7,7-lO i 6 < АГ ед < [c.56]

При значительной высоте настенного пароперегревателя и большой плотности пара особенно при температурах, близких к насыщению, в трубах создается большое гидростатическое давление столба пара. При низких нагрузках и неравномерном обогреве гидравлическое сопротивление движению пара в отдельных опускных трубах может быть меньше, чем разность гидростатических весов столбов пара в наименее и наиболее обогреваемых трубах. В наиболее сильно обогреваемых трубах это создает условия для прекраш,ения движения или обратного движения пара снизу вверх. При выравнивании обогрева уменьшается разность гидростатических давлений в отдельных трубах и при определенных условиях движение во всех трубах становится опускным. Наиболее опасными являются периоды прекращения движения. При достаточной продолжительности их возможен перегрев металла и повреждение труб. Такое нарушение движения пара было замечено на котле № 7 электростанции Нью-Джонсвил (500 г/ч, 140 бар, 566/538° С). Опускные панели радиационного перегревателя размещены на боковой стене топки, а подъемные в двухсветном экране. Пар из барабана поступает в настенный перегреватель. На входе в опускную панель установлен поверхностный пароохладитель. Неравномерная раздача конденсата пара по опускным трубам усиливает разности нивелирных напоров в отдельных трубах. После первой аварии был организован контроль за температурами на необогревае-мых участках опускных труб у пароохладителей и у вЫ ходного коллектора. При нагрузке 35 Мет разорвались две трубы опускной панели. Установленными приборами было зафиксировано в это время увеличение температуры на выходе из пароохладителя до величин, значительно превышающих температуру насыщения. Указанное повышение температуры возможно только при движении пара снизу вверх. Это подтверждается также тем, что [c.262]

В результате обработки опытных значений гидравлического сопротивления при поверхностном кипении в условиях равномерного обогрева по периметру труб и прямоугольных каналов получена зависимость, обобщаюш,ая с разбросом 15% эти данные (рис. 4) [c.48]

Это уравнение вполне удовлетворительно согласуется с экспериментальными данными [3, 4, 6—9, 11], полученными при поверхностном кипении воды в условиях вынужденного ее течения в трубах и кольцевых каналах. Пределы изменения основных параметров при этом были следующими тепловой поток 0,55—45 Мвт1м массовая скорость 500—30000 кг м х X f-K, давление 4,9—216 бар и недогрев от 10—15 до 250 арад. Кроме того, уравнение (12) проверено по данным, полученным при протекании в трубках бутилового спирта [14]. Вполне удовлетворительное совпадение расчетных и опытных данных дает основание рекомендовать уравнение (12) для инже- ерных расчетов величины гидравлического сопротивления [c.59]

Течение недогретой воды при поверхностном кипении. В работах Н. В. Тарасовой [2.114], 3. Л. Миропольского [2.113] и др. было показано, что при поверхностном кипении воды в трубах образующиеся на стенке пузырьки пара приводят к росту эффективной шероховатости трубы, в результате чего обмен количеством движения между стенкой и ядром потока увеличивается. Коэффициент сопротивления в этом случае является функцией не только числа Re, но и теплового потока. Гидравлическое сопротивление при поверхностном кипении больше, чем при течении воды в тех же условиях, но без кипения. Для кипящей недогретой воды в трубах и кольцевых каналах в диапазоне давлений р = 5 —19,6 МПа была предложена формула [c.67]

Чрезвычайно малое термическое сопротивление на границе стенка — жидкость делает весь процесс теплообмена у рассматриваемых теплоносителей весьма чувствительным к одновременно протекающим поверхностным физи ко-хим ичешим процессам образованию оксидных и пассивирующих планок п слоев на внупренней поверхности трубы, адсорбцией ею газообразных и жидких примесей теплоносителя, смачиваемостью им стенки. [c.216]

Вибрационные водоподъемные установки с поверхностными вибровозбудителями по сравнению со штанговыми насосами имеют следуюш,ие преимущества простую конструкцию и небольшие габариты возможность подъема воды с песком и другими твердыми частицами эксплуатацию в мелкотрубчатых колодцах регулировку производительности изменением вынуждающей силы, т. е. без введения дополнительного сопротивления, а следовательно, без понижения КПД пуск установки без предварительной заливки труб для эксплуатации установки не требуется специального помещения, т. е. возможна ее работа в полевых условиях. Основные технические данные установок с серийными вибровозбудителями направленного действия приведены в табл. 2. [c.340]

Предлагаемая книга посвящена проблеме термической усталосте, т.е процессу появления поверхностных трещин и их постеленного развития вплоть до полного разрушения изделий, работающих в условиях циклических нагревов и охлаждений, сопровождающихся созданием больших градиентов температур по сечению детали. На основе обобщения литературных сведений, данных эксплуатации разнообразногб технологического и энергетического оборудования в ПНР, а также используя собственные производственные и лабораторные исследования, автор сделал попытку установить общие закономерности влияния многочисленных факторов (условий службы, химического состава, структуры и физико-механических свойств материалов) на српротивлен термической усталости конкретных изделий (стальных форм для литья чугунных труб, инструмента горячей и холодной штамповки, прокатных валков, деталей термического оборудования, роторов турбин и др.). При этом приведены практические рекомендации по выбору материалов, термической, химико-терми-ческой и других видов обработки с целью повышения сопротивления усталости изделий, работающих в условиях циклических термических нагрузок. Дано также описание основных методов исследования структуры и свойств материалов при термической усталости. [c.6]

Если звук внезапно оборвать, колебания воздушной пробки спустя короткое время прекратятся. Отчего Теоретически они, казалось бы, должны продолжаться вечно , но, как и во всех вечных двигателях , движению препятствует трение, или уже знакомая нам сила вязкости. В трубе ближайший к стенкам слой воздуха прилипает к ним. Это явление связано с поверхностным натяжением етенок и воздуха. Если дуть вдоль трубы, воздух посередине трубы двинется вперед и при этом молекулы воздуха будут скользить по своим соседям, удерживаемым на стенках трубы. Сопротивление скольжению создает вязкое торможение и поглотит часть энергии, которая превратится в теплоту. Чем быстрее движение воздуха в трубе, тем больше вязкое торможение. [c.153]

Исследования и расчеты показали, что на процесс поверхностного кипения оказывает влияние удельная нагрузка поверхности нагрева, а также гидравлические и тепловые нepaвнoмepJ ности. Увеличение удельной тепловой нагрузки труб и высоты экранной панели требует повышения минимальной допустимой скорости воды в трубах. Неравномерный обогрев труб продуктами сгорания способствует увеличению гидравлической неравномерности и вынуждает повышать минимальные допустимые скорости воды в трубах. Правильный выбор минимальных допустимых скоростей воды в трубах каждого контура водогрейного котла обеспечивает надежную его работу при минимальном гидравлическом сопротивлении контура. [c.161]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...