Неравномерность обогрева

Из зависимости (2.37) следует, что при увеличении коэффициентов сопротивлений в отдельной трубе и уменьшении плотности-среды в ней расход Grp падает. Коэффициенты сопротивления могут возрасти из-за, того, что виток трубы может отказаться большей длины и несколько меньшего диаметра вследствие повышения сопротивления в местах сварки, образования отложений и пр. Плотность может измениться из-за неравномерности обогрева. Таким образом, тепловая неравномерность вызывает гидравлическую, а та в ряде случаев (когда на коэффициент теплопередачи оказывает заметное влияние коэффициент теплоотдачи от стенки трубы к протекающему в ней потоку) усиливает тепловую. [c.69]

В условиях неравномерного обогрева трубы при достаточно сильном уменьшении плотности теплового потока в направлении движения парожидкостной смеси количество капель, выпадающих на стенку, увеличивается настолько, что при определенных соотношениях между q и pw это может привести к восстановлению столь же высокой интенсивности теплообмена, какая наблюдается при Х<х%. [c.333]

Значительное влияние на качество прессуемых изделий оказывает несовершенство конструкции и техническое состояние технологического оборудования (прессы, пресс-формы и т. п.), а также контрольно-измерительных приборов (манометры, термометры, реле времени и д. т.). Несовершенство конструкции пресс-форм проявляется в процессе проектирования, изготовления и эксплуатации. При проектировании необходимо предусмотреть возможность равномерного обогрева и охлаждения пресс-формы, так как неравномерность обогрева или охлаждения приводит к образованию в изделии поверхностных вздутий, расслоений, трещин, короблений, избыточной пористости материала. Это особенно важно учитывать при изготовлении крупногабаритных деталей, изделий сложной конфигурации и значительной толщины. Обогрев пресс-формы осуществляется при помощи пара, электрических нагревателей омического сопротивления и индукционных нагревателей. Охлаждают пресс-форму, как правило, водой или обдувом холодным воздухом. [c.10]

Максимальная расчетная температура наружной поверхности стенки труб определяется согласно [Л. 26] для режимов без временного увеличения неравномерности обогрева. [c.63]

Более естественным выглядит деление области неравновесного кипения с недогревом на участки неразвитого и развитого кипения, границей между которыми служит точка, где температура стенки канала впервые достигает величины, характерной для равновесного кипения, в том числе и для каналов с неравномерным обогревом по длине. [c.84]

По-видимому, такие эксперименты должны быть проведены в расширенном диапазоне диаметров рабочих каналов и при неравномерном обогреве. Для практических расчетов при постоянном тепловом потоке в настоящее время можно рекомендовать скорректированную модель 4 как наиболее простую в вычислительном отношении при удовлетворительном описании всех имеющихся экспериментальных данных. При неравномерном по длине тепловом потоке и в нестационарных процессах впредь до получения соответствующих экспериментальных данных целесообразно использовать модель б или модель 5, поскольку их основы и структура по своей сути допускают возможность экстраполяции на эти режимы. [c.95]

Рис. 5-4. Схема разверки расхода воды по змеевикам кипящего водяного экономайзера при неравномерном обогреве и различном тепло-

У ряда конструкций котлов обогреваются опускные и подъемные трубы циркуляционного контура, причем вторые сильнее, а первые слабее. У таких котлов часто происходит нарушение циркуляции по ряду причин вследствие неравномерности обогрева параллельно работающих труб, недостаточной скорости воды в отдельных рядах труб, шлакообразования труб и других причин. [c.121]

Интенсивность роста отложений зависит от величины теплового потока и тепловой неравномерности обогрева, температуры металла трубы, концентрации соединений железа в питательной воде. [c.136]

О влиянии см. [Л. 12-30] о влиянии неравномерности обогрева по периметру трубы см. [Л. 12-29], [c.186]

Влияние изменения плотности теплового потока по окружности трубы, в рассмотренных примерах ни плотность теплового потока, ни температура не изменялись по окружности трубы. Однако часто встречаются случаи, когда плотность теплового потока по окружности трубы неодинакова, что приводит к перегреву отдельных участков поверхности (появлению горячих пятен ). Примером может служить односторонний радиационный обогрев пучков круглых труб. Если стенка трубы достаточно толстая, а материал высокотеплопроводен, то происходит выравнивание температур по окружности. Для тонкостенных труб неравномерность обогрева представляет собой довольно сложную проблему, [c.140]

Влияние неравномерного обогрева по длине трубы на изменение параметров потока в переходном процессе [c.139]

Кроме того, при моделировании реальных объектов следует учитывать неравномерность обогрева труб. При неравномерности обогрева по ширине экранной поверхности нагрева надо выдерживать одинаковыми отношения [c.171]

Влияние неравномерного обогрева на параллельную работу труб [c.205]

Панель НРЧ с вертикальными трубами с неравномерным обогревом по ширине. [c.206]

На рис. 7-5 показаны графики граничных значений для неравенства (7-50), когда правая и левая части равны при различных отношениях Poi oi/ 3o2 o2, разных значениях коэффициента T)g2i и трех давлениях. Из кривых рис. 7-5 явно видно значительное влияние коэффициента t]q2i, учитывающего неравномерность обогрева труб нижней радиационной части по длине, на границу устойчивости пароводяного потока. Увеличение интенсивности обогрева на испарительном участке приводит к повышению коэффициента а следовательно к уменьшению устойчивости движения, т. е. к возможности появления пульсаций. [c.259]

Определение тепловосприятий обогреваемых труб производится по данным теплового расчета путем распределения радиационного и конвективного тепло-восприятия между отдельными контурами. При расчете полезных напоров в контурах тепловосприятие в пределах каждого участка считается распределенным равномерно. Учет неравномерности обогрева труб по ширине контура, необходимый для оценки надежности циркуляции, производится согласно приложению I. [c.43]

Г1в — коэффициент неравномерности обогрева по высоте (табл. 1-1). [c.79]

На рис. 9 приведена схема барабанного котла с естественной циркуляцией Еп-640 — 13,8—540/S40 ГМ. Котел предназначен для получения пара при сжигании газа и работы в блоке с турбиной-мощностью 200 МВт. Номинальная производительность 640 т/ч, рабочее давление пара на выходе из котла 13,8 МПа, температура свежего пара и пара промежуточного перегрева 540 °С. Котел включает топку 2, конвективную шахту 9 и горизонтальный газоход 6, соединяющий топку с конвективной шахтой. Топка призматической формы (в плане представляет прямоугольник 18,6 х X 7,35 м) экранирована трубами испарительной поверхности диаметром 60x6 мм. Все экраны 3 с помощью тяг подвешены к металлоконструкциям потолочного перекрытия и могут свободно расширяться вниз. Для уменьшения влияния неравномерности обогрева на циркуляцию экраны секционированы трубы с коллекторами выполнены в виде отдельных панелей, каждая из которых представляет собой отпрд нй пируул ционный контур. [c.17]

Основными требованиями к конструкции экранов являются следующие. Они должны быть газоплотньши, технологичными в изготовлении, по возможности менее металлоемкими, транспортабельными и поставляться на монтажную площадку в виде законченных заводских блоков, готовых к сборке. Конструкция экранов должна обеспечивать свободу теплового расширения труб при нагреве и охлаждении во избежание появления в металле внутренних остаточных напряжений, надежный отвод теплоты от стенки для предотвращения перегрева металла, устойчивый режим течения среды без пульсаций и значительных неравномерностей по расходу в отдельных трубах, малую чувствительность к тепловым неравномерностям обогрева газами по периметру и высоте топки. [c.86]

Для уменьшения влияния неравномерности обогрева по периметру топки на надежность циркуляции, экраны секционируются путем деления их на части — панели 3, каждая из которых образует свой циркуляционный контур. [c.87]

Экраны такой конструкции имеют малое гидравлическое сопротивление, нечувствительны к неравномерности обогрева по периметру топки, допускают приращение энтальпии рабочей среды без организации ее перемешивания до 1200 кДж/кг, имеют меньшую металлоемкость из-за отсутствия промежуточных коллекторов. Однако ввиду значительного количества сварочных работ при монтаже снижается. надежность и увеличивается срок ввода оборудования. Навивка Рамзина применяется в котлах докрити-ческого D < 1800 т/ч) и сверхкритического давления. [c.90]

Горизонтально-подъемная навивка (рис. 48, а) мало чувствительна к тепловой неравномерности обогрева по ширине топки, допускает блочное изготовление, обладает хорошими самокомпен-сационными тепловыми свойствами. Однако технологически она сложнее навивки Рамзина, имеет большое гидравлическое сопротивление и повышенную металлоемкость. Ввиду значительного числа гибов труб ее не применяют в газоплотных котлах. [c.90]

Эти издания существенно расширены. В них наряду с результатами, появившимися в печати и полученными в исследованиях авторами в Самые последние годы, включены также некоторые новые разделы Гидродинамика барботажного слоя при падении давления , Гидродинамика и теплообмен в жидких яленках , Кипение на поверхностях с капиллярно-пористыми иокрытиями , Влияние неравномерности обогрева на критические тепловые потоки и др. [c.6]

При неравномерном обогреве развитое паверхностное кипение устанавливается в условиях не стабилизированного в тепловом отношении потока жидкости. Когда величина то при заданном недогреве жидкости на входе в канал развитое поверхностное кипение устанавливается при более низких значениях средней плотности, тетлового потока ср по сравнению с q при равномерном обогреве. В условиях возрастающего по длине трубы теплового потока истинное объемное паросодержание <р увеличивается не 1 оль>к,о вследствие прогрева основной массы жидкости, но н вследствие роста q. Таким образом, условия возникновения развитого рцения, дри неравномерном обогреве трубы существенно отлича- [c.268]

Значительный интерес в связи с этим представляет исследование распределения давлений и истинных объемных паросодержа-ний по длине парогенерирующего канала в условиях неравномерного обогрева по длине. Такие исследования, проводимые в настоящее время в лаборатории двухфазных систем ИВТАН СССР, вероятно, дадут возможность объяснить механизм влияния характера распределения нагрузки по длине канала на величину критической тепловой нагрузки при одинаковых параметрах потока и одном и том же количестве подведенного тепла. [c.79]

Вопрос о паросодержапии является ключевым вопросом гидравлики и теплообмена в рассматриваемой области. Помимо того что знание паросодержа-ния необходимо для расчета циркуляционных характеристик и кинетики активных зон кипящих реакторов, без него вряд ли возможно получить исчерпывающие рекомендации но коэффициентам теплоотдачи и гидравлического сопротивления, а также условиям возникновения кризиса теплообмена. До последнего времени вышеупомянутые величины изучались, как правило, без учета истинных па-росодержаний в потоке, что происходило, по-видимому, из-за отсутствия надежных расчетных зависимостей. Можно надеяться, что совместная постановка этих задач позволит по-новому взглянуть на систему определяющих критериев, получить единые но форме расчетные зависимости при наличии и отсутствии термодинамического равновесия фаз в потоке, разобраться с влиянием предыстории потока и помочь обобщению экспериментальных данных при неравномерном обогреве по длине канала и в нестационарных условиях. [c.80]

В работе [12] исследовалась теплоотдача на внутренней поверхности щели двух размеров d2ld —1,54 и 1,36 к натрию и сплаву свинец —висмут. Авторы получили качественные результаты по влиянию неравномерности обогрева при двустороннем [c.142]

Проверка невозможности застоя циркуляции [Л. 13]. Средняя приведенная скорость пара в экранной трубе го"оср=0,361 м/сек (из приведенного ниже расчета). Коэффициент неравномерности обогрева /С, = 0,7 (табл. 9 (Л. 13]). Средняя приведенная скорость (см. стр. 186) пара в наименее обэгреваемой трубе (формула 31 ]Л. 13]) Щамин=-К5аг>"оср=0,7 0,361 =0,252 Щ/сек [c.177]

При работе чугунных котлов возможно прекращение подачи электроэнергии в котельную. При этом останавливаются сетевые насосы на водогрейных котлах и питательные на паровых. Складывается обстановка, сложная для безопасности оборудования котельной и обслуживающего персонала. Дело в том, что обмуровка за счет аккумулированной при работе теплоты отдае1 часть ее воде или пароводяной смеси. На водогрейных котлах из-за отсутствия циркуляции возможны локальное резкое парообразование и гидравлические удары. На паровых котлах образуются свободные уровни котловой воды или опрокидывание циркуляции, что может привести к неконтролируемым температурным разверкам как по секциям, так и в пределах секций. Большое влияние на неравномерность обогрева в различных частях поверхностей нагрева оказывают внутренние отложения. Заносы поверхности стенок достигают 10 мм и более. В результате возможны неравномерные термические расширения, часто приводящие к пережогу металла, образованию трещин, нарушению гидравлической плотности в ниппельных соединениях. [c.202]

Знание величин движущих напоров (истинных паросодержаний) пароводяной смеси при нулевых и близких к ним выходных скоростях воды необходимо для решения ряда вопросов, в первую очередь связанных с застоем циркуляции (образованием свободного уровня) при неравномерном обогреве параллельно включенных труб и с бар-ботажом. Однако до последнего времени эти данные почти отсутствовали в частности, материалы по застою, помещенные в Нормах расчета циркуляции воды [Л. 1], базировались на экспериментальных данных по движению одиночных пузырей в большом объеме и па экстраполяции опытных данных, полученных при сравнительно больших скоростях циркуляции в трубах. Поэтому были проведены специальные экспериментальные исследования полезных напоров (истинных паросодержаний) в трубах и колонках больших диаметров в статье описаны только опыты с трубами. [c.253]

И такие котлы подвержены частым повреждениям вследствие термических деформаций, возникающих из-за неравномерного обогрева и неоди- [c.68]

Пароперегреватели зарубежных котлов, так же как и отечественных, представляют собой различные комбинации ко вективиых, ширмавых и радиационных частей с большей или меньшей степенью радиационности. Применяется большое количество перебросов и перемешиваний по ходу пара для уменьшения неравномерности обогрева змеевиков по ширине котла. [c.48]

Ширмовая часть пароперегревателей в некоторых конструкциях котлов выполняется очень сложной и располагается в верхней части топки или в горизантальном газоходе. В ряде случаев ширмы выполняют с переменным шатом 1П0 ширине котла ( рис. 1-29). Такая конструкция ширм уменьшает неравномерность обогрева по ширине котла последующих поверхностей нагрева пароперегревателя. [c.49]

При значительной высоте настенного пароперегревателя и большой плотности пара особенно при температурах, близких к насыщению, в трубах создается большое гидростатическое давление столба пара. При низких нагрузках и неравномерном обогреве гидравлическое сопротивление движению пара в отдельных опускных трубах может быть меньше, чем разность гидростатических весов столбов пара в наименее и наиболее обогреваемых трубах. В наиболее сильно обогреваемых трубах это создает условия для прекраш,ения движения или обратного движения пара снизу вверх. При выравнивании обогрева уменьшается разность гидростатических давлений в отдельных трубах и при определенных условиях движение во всех трубах становится опускным. Наиболее опасными являются периоды прекращения движения. При достаточной продолжительности их возможен перегрев металла и повреждение труб. Такое нарушение движения пара было замечено на котле № 7 электростанции Нью-Джонсвил (500 г/ч, 140 бар, 566/538° С). Опускные панели радиационного перегревателя размещены на боковой стене топки, а подъемные в двухсветном экране. Пар из барабана поступает в настенный перегреватель. На входе в опускную панель установлен поверхностный пароохладитель. Неравномерная раздача конденсата пара по опускным трубам усиливает разности нивелирных напоров в отдельных трубах. После первой аварии был организован контроль за температурами на необогревае-мых участках опускных труб у пароохладителей и у вЫ ходного коллектора. При нагрузке 35 Мет разорвались две трубы опускной панели. Установленными приборами было зафиксировано в это время увеличение температуры на выходе из пароохладителя до величин, значительно превышающих температуру насыщения. Указанное повышение температуры возможно только при движении пара снизу вверх. Это подтверждается также тем, что [c.262]

Причины разверки температур пара в змеевиках пароперегревателя. Различная температура пара на выходе из змеевиков пароперегревателя вызывается гидравлической неравномерностью раопределения пара в отдельных змеевиках (паровой перекос) или неравномерным обогревом змеевиков со стороны дымовых газов (газовый перекос), а иногда тем и другим. [c.128]

Повреждения чугунных экономайзеров (особенно, старых ион1Струкций, например типов Грин и Каблиц) происходят вследствие тепловых деформаций при неравномерном обогреве или. при неравномерном остывании их элементов. Чугунные экономайзеры более стойки в отношении внутренней коррозии, но весьма чувствительны к резким изменениям давления и гидравлическим ударам вследствие хрупкости чугуна. Известны случаи тяжелых аварий чугунных экономайзеров вследствие неудовлетворительного (периодического, неравномерного) питания водой и ее вскипания, сопровождаем ого гидравлическими ударами и повышение.м давления в экономайзере. [c.146]

Для построения гидравлических характеристик и диаграмм элемента и его разверенной трубы следует определять перепады давления для ряда расходов среды, равных, например, 2,6 5 15 25 50 75 100 и 150% рассчитываемой производительности котельного агрегата при соответствующем ей неизменном тепловосприя-тии, определяемом с учетом неравномерности обогрева (приложение I). [c.54]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...