Вязкость линейная

Здесь в отличие от безразмерных величин соответствующие размерные величины взяты в скобки. Примем для случая переменной вязкости линейное распределение скоростей (и) в форме Куэтта [c.202]

Вязкость линейных полимеров является важнейшим фактором при выборе способа получения полимерных композиционных материалов на их основе. Вязкость полимеров можно понизить при [c.365]

Дополнительное легирование сплавов системы Fe—Мп— Сг—Ni молибденом (от 3 до 5%) повышает прочность, но способствует снижению ударной вязкости. Линейное возрастание пределов текучести и прочности и уменьшение пластичности отмечается с ростом суммы концентраций элементов внедрения азота и углерода. Прц этом ударная вязкость при температуре выше — 100°С не зависит от количества азота и углерода, при температуре ниже [c.112]

Характеристическая вязкость линейного полиамида составляет 1,3. [c.52]

Свободная заливка не рекомендуется из-за значительной объёмной усадки и вязкости линейная усадка — около 1°/о. Рекомендуемая температура заливки 58—60 С под давлением около 2 атм. [c.417]

Система уравнений (5.18) с краевыми условиями (5.19), (5.20) решается методом установления с неявной схемой аппроксимации условия взаимодействия. Для упрощения предполагается, что число а = 1, 7 = 1,4, коэффициент вязкости линейно зависит от энтальпии [c.195]

На основании условия (6.169) будем исходить из уравнений пограничного слоя, так как отношение продольного размера возмущенной области течения к поперечному велико и уравнение для составляющей импульса поперек пограничного слоя вырождается. Предполагаем, что число Прандтля равно единице, вязкость линейно зависит от температуры, а тело теплоизолировано. Тогда уравнения и граничные условия в переменных Дородницына-Лиза имеют вид [c.299]

Поскольку уравнение (4.7) и условия (4.8) не содержат в явном виде физических параметров задачи (скорость, плотность, вязкость, линейный размер), то для их решения были с успехом использованы методы представления решения в виде ряда [10] и численные методы. Некоторые из результатов численного решения [14] приведены в табл. 2. [c.510]

В таблице приведены экспериментальные данные по вязкости м-алканов под давлением. Анализ этих данных показал, что в пределах точности эксперимента вязкость линейно возрастает с увеличением давления. [c.135]

Здесь г — исходный радиус волнового фронта. Отличие этих уравнений от уравнения Бюргерса для плоской волны состоит в том, что для сферических расходящихся волн как бы увеличивается (экспоненциально нарастает с г) эффективная вязкость (в сходящихся волнах эта вязкость экспоненциально убывает). В цилиндрических расходящихся волнах вязкость линейно растет с г (в сходящихся — линейно убывает с г). Такие качественные рассуждения полезны, но не совсем точны, поскольку при получении [c.85]

Жидкости, не подчиняющиеся закону Хагена — Пуазейля, не проявляют также и линейной зависимости Tij от у, предсказываемой уравнением (2-1.5). Для таких жидкостей кажущаяся вискозиметрическая вязкость т] может быть определена по экспериментальным измерениям в вискозиметрическом течении как [c.56]

Отношение сил инерции к силам вязкости увеличивается с увеличением расстояния от погруженного тела фактически локальное число Рейнольдса должно определяться расстоянием от центра тела, а не его линейным размером. На больших расстояниях от тела скорость приближенно равна невозмущенному вектору скорости Voo, и, следовательно, для стационарного течения можно записать [c.262]

В классической ньютоновской гидромеханике рассматриваются, по существу, шесть размерных параметров. Три из них характерны для рассматриваемой частной задачи, а именно скорость V, линейный размер L и (для нестационарных течений) характерное время течения Тf. Из остальных параметров один представляет собой ускорение силы тяжести g, а два других — плотность р и вязкость fi — характеристики жидкости. Для несжимаемых жидкостей реологическое поведение (т. е. уравнение состояния) полностью определяется значением вязкости. Перечисленные шесть величин дают следующие классические безразмерные критерии ньютоновской гидромеханики [c.263]

Не существует точного определения Л, которое соответствовало бы интуитивному в той же мере, что и определение для [J,. Предпочтительнее всего получать Л из линейной вязкоупругой функции / (s), поскольку естественная вязкость определяется через ту же самую функцию (см. уравнение (7-2.13)). Здесь предпочтем (весьма произвольно) основывать это определение на динамическом модуле G. Из уравнения (5-1.28) имеем [c.267]

Подобие потоков в натуре и модели требует одновременного выполнения условий (V—4) и (V—7) для чисел Не и Fг или условий (V—5) и (V—8) для коэффициентов подобия. Последнее возможно только тогда, когда масштабы линейных размеров и вязкостей находятся в соотношении [c.105]

Подчеркнем, что полученное уравнение есть следствие предположения, что именно разность осредненных напряжений в фазах, определяющая фиктивные напряжения, формирует по линейному закону Гука деформации скелета из-за смещений зерен друг относительно друга. Таким образом, это уравнение задает совместное деформирование фаз с учетом несовпадения давлений в фазах из-за прочности скелета. В газожидкостных смесях давления в фазах могли различаться только из-за поверхностного натяжения и радиальных инерционных эффектов, описываемых уравнениями типа Рэлея — Ламба для размера пузырьков, а следовательно, и для объемного содержания фаз, когда разница между осредненными давлениями в фазах воспринималась поверхностным натяжением и радиальной мелкомасштабной инерцией и вязкостью жидкости. В насыщенной пористой среде разница между осредненными напряжениями воспринимается прочностью межзеренных связей. [c.237]

Пониженная теплопроводность и большой коэффициент линейного расширения способствуют более сильному короблению по сравнению с углеродистыми сталями. Легирование влияет на вязкость металла и коэффициент поверхностного натяжения, для большинства высоколегированных сталей шов формируется хуже, чем для углеродистых. [c.127]

Расчет основан на следующих предположениях число Прандтля Рг = jL plk равно единице стенка является адиабатической дТ/ду = О при у = 0), коэффициент вязкости линейно зависит от температуры. [c.237]

Отметим, что в приближении пограничного слоя уравнение для поперечного ком попепта импульса вырождается, из чего следует независимость функций Р и /3 от поперечной координаты F. Предполагается, что коэффициент вязкости линейно зави сит от температуры, а число Прандтля равно единице. Решение этой системы уравнений должно удовлетворять граничным условиям на поверхности и внешней границе пограничного слоя [c.322]

Рассматривается симметричное обтекание полубесконечного треугольного крыла на режиме сильного вязко-невязкого взаимодействия (рис. 7.51). Предполагается, что температура его поверхности мала по сравнению с температурой торможения То набегающего потока и параметр е асимптотически стремится к нулю. Газ считается совершенным с постоянными значениями Ср и Су и вязкостью, линейно зависящей от температуры 1 / loo = qqT где Соо = onst, а индекс оо обозначает параметры в невозмущенном потоке. Компоненты вектора скорости vP направлены [c.365]

Вследствие малой объемной теплоемкости газа по сравнению с объемной теплоемкостью обтекаемого тела изменение теплового состояния газа может считаться квазистационарным. Гидродинамическую задачу также будем рассматривать как квазистацио-нарную (это допущение справедливо для большинства практически важных случаев, за исключением, например, импульсных режимов). Число Рг считается постоянным (вязкость линейно зависит от температуры). С учетом сделанных допущений краевая задача примет следующий вид (в безразмерных переменных) [c.309]

Использование в качестве дросселей капилляров, т.е. длинных трубок со значительными сопротивлениями трения в зоне ламинарного течения, позволяет получать дросселирующие элементы с линейной взаимосвязью между расходом О и потерями р давления, что весьма желательно. Учитывая, что при ограниченной длине дроссельных капилляров длина начального участка ламинарного потока соизмерима с полной длиной капилляра, линейность указанной взаимосвязи будет приближенной. Поскольку ламинарный режим течения устойчив при значении числа Рейнольдса меньще критического и потери в этом случае прямо пропорциональны вязкости, линейные ламинарные дроссели применимы только при малых скоростях жидкости, т.е. при малых значениях потерь давления (обычно р < 0,3 МПа) и в условиях достаточно стабильной температуры при эксплуатации. Ввиду большой длины капилляров их выполняют обычно в виде винтов I (рис. 11.8, а) с прямоугольным сечением резьбы в хорошо подогнанной по наружному диаметру гильзе 2 На рис. 11.8, о [c.285]

К фи.зическим свойствам шлака относятся теилофизические характеристики — температура плавления, температурный интервал затвердевания, теплоемкость, теплосодержание и т. п. вязкость способность растворять окислы, сульфиды и т. п. определенная плотность определенная газопроницаемость достаточное различие в коэффициентах линейного и объемного расширения по сравнению с металлом, что необходимо для легкой очистки металла шва. [c.98]

Концепции упругости текучих материалов и памяти по отношению к прошлым деформациям, хотя они и тесно связаны одна с другой, все же нельзя рассматривать как эквивалентные. Такие явления, как упругое последействие, очевидно, относятся к области, интуитивно рассматриваемой как упругость. Однако существуют такие наблюдаемые в реальных материалах явления, которые, хотя и подкрепляют концепцию памяти материала по отношению к прошлым деформациям, все же не отвечают нашим интуитивным представлениям об упругости. Типичные явления этого типа известны как реопексия и тиксотропия . Реопектиче-ские или тиксотропные материалы, подвергаемые сдвигу, как, например, в условиях линейного течения Куэтта, обладают зависящей от BjjeMeHH кажущейся вискозиметрической вязкостью, значение которой зависит от продолжительности сдвига и достигает асимптотического значения после весьма долгого периода. Однако такие материалы после мгновенного прекращения деформации не обязательно проявляют упругое последействие. [c.76]

Таким образом, проведенный анализ показал, что влияние температуры на скорость начала псевдоожижения для различных размеров частиц не однозначно. В случае фильтрации газа в слое мелких частиц, когда преобладают силы вязкости, с ростом температуры переход слоя из неподвижного в псевдоожиженное состояние происходит при более низких линейной и массовой скоростях газа когда же доминирующую роль играют силы инерции, т. е. псевдоожижению подвергаются крупные частицы, повышение температуры обусловливает увеличение линейной при уменьшении массовой скорости начала псевдоожижения. Зависимость tu,—f(T) в перехо Д-ной области течения газа, очевидно, имеет немонЬтонный характер -с экстремумом, вблизи которого возможны ус ловия, когда увеличение температуры в определенном пределе практически может не сказываться на величине скорости начала псевдоожижения. Вероятно, этим объясняется на первый взгляд странный факт отсутствия зависимости щ от температуры, наблюдавшийся в [15]. [c.41]

Преимущество BI.ViO доказано определением свойств вязкости по методике линейной мехапнки (X. Мазаггец и др., табл. 35), причем характерно, что это преимущество проявляется при обработке на высокую прочность выше 150 кгс/мм , когда, по-видимому, наблюдается разница в характере разрушения (при сгв<150 кгс/мм для случаев ОТО и ВТМО порог хладноломкости лежит ниже комнатной температуры и разрушение в обоих случаях вязкое, а при 0в>2ОО кгс /мм разрушение в обоих случаях полухрупкое, но при меньшей доле волокна при ОТО). [c.393]

Однако, наряду с перечисленными хорошими технологическими и конструкционными качествами, винипласт имеет недостатки, ограничивающие области его применения низкий температурный предел применения винипласта как самостоятельного конструктивного материа.ла (40—50° С) низкая удельная ударная вязкость (особенно при пониженной температуре) большой коэффициент линейного TepjMHne Koro расширения (почти в б раз больше, чем у стали) постепенная деформация под нагрузкой. Явление хладотекучести проявляется и при нормальной температуре, что следует учитывать при расчетах па прочность. [c.413]

Соотношения масштабов (коэффициентов подобия) ряда величин при различных законах моделирования приводятся в табл. V— . Исходными, через которые выражаются остальные коэффициенты, приняты масштабы линейных размеров й/, плотностей кр и вязкостей /г,,, так как они непосредственно определяются выбором размеров Oдeлн и применяе.мой в ней жидкости . Данные табл. V— , [c.110]

Другой предельный случай характеризуется малыми числами Рейнольдса (Re 1) и не очень сильным вращением и радиальным движением (Re = < 1, Re = < l). когда мало влияние нелинейных инерционных си.л мелкомасштабного движения и микродвижепие определяется взаимодействием сил вязкости, давления и линейных инерционных сил. Такой режим микродвижения называется стоксовым или ползущим и его определение сводится к линейной задаче [c.119]

Эксперименты по определению вязкости суспензий и эмульсий проводятся в вязкозиметрах на основе измерений зависимости массового расхода смеси G через трубку диаметром d и длиной I в зависимости от напора Ар. Если реализуется течение Пуазей-ля ньютоновской жидкости, то справедлива линейная связь между G и Ар [c.171]

Встречающиеся в практике режимы течения дисперсных смесей чрезвычайно многообразны. Они определяются большим числом факторов, таких как вид смеси (гааовавесь, суспензия, Жидкость с пузырьками и т. д.), объемная концентрация фаз, плотности, вязкости и другие физические характеристики материалов фаз, размеры и форма дисперсных частиц, характерные скорости и линейные размеры аппаратов, наличие химических реакций и фазовых переходов и т. д. Главная задача данной главы на основе представлений, изложенных в предыдущих главах, вывести замкнутые системы уравнений, описывающие течения дисперсных смесей в наиболее важных и прин-щшиальных случаях. [c.185]

Пластики. Пластики представляют собой синтетические высокомолекулярные соединения, получаемые полимеризацией или поликонденсацией мономеров — веществ, состоящих из простых молекул с малой молекулярной массой. Пластики как конструкционный материал, обладают низкими прочностью (в 10 — 30 раз меньше, чем -сталей), жссткостъкт (в 20 — 200 раз меньше, чем у сталей), ударной вязкостью (в 20 — 50 раз меньше, чем у сталей), твердостью (в 10-100 раз меньше, чем у сталей), теплостойкостью (100—250°С), теплопроводностью (в 100 - 400 раз меньше, чем у сталей) и малой стабильностью формы, обусловленной низкой жесткостью, гигроскопичностью, ползучестью (свойственной миопии пластикам) и высоким коэффициентом линейного расширения (в 5-20 раз [c.189]

Марка Плот- ность, Г/СМ- Разрушающие на-пряжения при сжатии, кгс/мм- Удельная ударная вязкость, кгс м/с. г Температу ро-стонкость, °С Теплопроводность кал/(м ч °С) Коэффициент линейного расширения а-10 [c.388]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...