Толщина вытеснения энергии

Введя безразмерные величины —толщину вытеснения энергии бв. в и безразмерную диссипативную функцию Ф по соотношениям [c.185]

Здесь толщина потери импульса 8 - заменила толщину потери энергии и толщину вытеснения по формулам [c.214]

Помимо толщины вытеснения, можно использовать и ряд других параметров для описания развития пограничного слоя. Полная толщина пограничного слоя, характеризуемая расстоянием от стенки до точки, в которой скорость равна 0,99 Ue, является вполне очевидным параметром. Указанная величина представлена на фиг. 4. На левом графике показана зависимость толщины от теплообмена, на правом — от массообмена. Зависимость остальных параметров аналогичным образом представлена на фиг. 5—7. К числу этих параметров относятся толщина вытеснения, толщина потери импульса и толщина потери энергии соответственно. При отсутствии массообмена эти параметры нарастают примерно линейно с расстоянием от передней кромки. Понижение температуры стенки ведет к уменьшению S и б и росту 0 и 0. Увеличение интенсивности массообмена также ведет к примерно линейному нарастанию этих толщин, причем вдув оказывает наиболее заметное влияние на 0 и 0 и меньше влияет на S и б. [c.406]

Это уравнение непосредственно применяется при анализе течений в каналах и при внешнем обтекании тел. Затем аналогичным образом мы выведем интегральное уравнение энергии. В процессе вывода уравнений будут получены некоторые полезные интегральные параметры толщина вытеснения, толщина потери импульса и толщина потери энтальпии. [c.61]

По данным измерений полных давлений и температур потока в сечениях пограничного слоя во всех секциях рабочих участков и статических давлений в этих сечениях построены графики распределения скоростей и температур в пограничном слое каждой секции. По этим графикам определены интегральные характеристики пограничного слоя толщина потери импульса б , толщина вытеснения б , толщина потери энергии -O и толщина теплового вытеснения Л затем построены графики изменения этих характеристик по длине экспериментального участка (по координате х). Кроме того, построены графики изменения скорости, температуры и плотности (ыь ир ) в невозмущенном потоке, а также температуры стенки по длине канала. Эти графики использованы для вычисления касательного напряжения tw и теплового потока q-u, на стенке каналов по интегральным соотношениям импульсов и энергии для пограничного слоя. [c.350]

Рис. 128. Относительные толщины вытеснения И и потери энергии // == в следе.

Г — параметр Бури б —толщина пограничного слоя А — площадь вытеснения А — площадь потери импульса д —площадь потерн энергии б — толщина вытеснения а — толщина потери импульса б —толщина потерн энергии S — толщина стенок трубы ц — динамическая вязкость [c.6]

Как уже указывалось выше, число работ, содержащих различного рода приближенные методы расчета отрывных и безотрывных сверхзвуковых течений с распространением возмущений вверх по потоку с учетом эффектов взаимодействия, чрезвычайно велико. Однако большая их часть относится к небольшому числу основных направлений. Одно из направлений связано с использованием интегральных уравнений пограничного слоя. Задача об отрывном или безотрывном взаимодействии области вязкого течения с внешним невязким сверхзвуковым потоком сводится к интегрированию системы нелинейных обыкновенных дифференциальных уравнений первого порядка. Эти уравнения получаются формальным интегрированием уравнений пограничного слоя в поперечном направлении. В них входят определенные интегральные характеристики пограничного слоя толщины вытеснения, потери импульса, энергии и т. п. Кроме того, добавляется соотношение, определяющее связь между распределением давления в невязком сверхзвуковом потоке и толщиной вытеснения области вязкого течения. Информация о формах профилей скорости и энтальпии в пограничном слое оказывается утерянной и должна быть постулирована в виде каких-либо семейств кривых, зависящих от такого же числа свободных параметров, сколько имеется уравнений для определения их распределения по продольной координате. Для получения удовлетворительных результатов важное значение имеет выбор семейства профилей распределения параметров поперек пограничного слоя. Единственным критерием качества является сопоставление результатов с экспериментальными данными. [c.11]

Здесь Д и Д представляют собой отношение площади (толщины) потери энергии и площади (толщины) вытеснения к площади поперечного сечения канала, п — степень расширения канала и индекс 1 соответствует входному сечению канала. Таким образом, коэффициент потерь полного давления в канале выражается через значения параметров пограничного слоя в его крайних сечениях, [c.797]

Введем в дополнение к толщине вытеснения 61 и толщине потери импульса 62 толщину потери энергии 63, определяемую соотношением [c.154]

Для того чтобы Сделать представление о толщине вытеснения, толщине потери импульса и толщине потери энергии более] наглядным, вычислим их для простого линейного распределения скоростей в пограничном слое (рис. 8.2) мы получим для них следующие значения [c.155]

Рис. 8.2. Пограничный слой с линейным распределением скоростей б — толщина пограничного слоя б1 — толщина вытеснения 62 — толщина потери импульса 63— толпщна потери энергии.

Для того чтобы выяснить, произойдет или не произойдет отрыв пограничного слоя, можно воспользоваться формпараметром Н32 = 63/62 который равен отношению толщины потери энергии к толщине потери импульса. Между этим формпараметром и другим формпараметром Я12 = 61/62 представляющим собой отношение толщины вытеснения к толщине потери импульса, существует простая универсальная связь, изображенная на рис. 22.9. Как показывают измерения, эта связь сохраняется и для пограничного слоя с отсасыванием. Отрыв наступает при следующих значениях параметров Я12 и Н32 [c.617]

Точно так же как использование понятия толщины вытеснения упрощает анализ затухания волн на воде, обусловленного вязкой диссипацией внутри пограничного слоя (результаты, как и в разд. 2.7, могут быть проверены прямым вычислением скорости диссипации), так и специальные упрощающие соображения, выдвинутые Стоксом, позволяют без труда определить затухание за счет вязкой диссипации вне пограничного слоя в воде произвольной глубины. Соответствующая скорость потери энергии волны может быть просто добавлена к скоростям потерь из-за диссипации внутри пограничного слоя, хотя обычно одна из них является доминирующей. [c.287]

Влияние вязкости газа на в е л и ч и н у г )с. При реальном течении на стенках сопла Лаваля возникает пограничный слой (рис. 15.24). Если дозвуковая часть сопла Лаваля обеспечивает равномерные поля скорости в области горла вне пограничного слоя, то течение в сопле Лаваля можно разделить на две качественно различные области течение в области толщины вытеснения пограничного слоя 6 = 8 х), сопровождающееся диссипацией кинетической энергии, увеличением энтропии и уменьшением давления торможения и течение в ядре, занимающее большую часть поперечного сечения (см. рис. 15.24). Течение в области ядра можно считать энергетически изолированным и изоэнтропным с неизменными р, Т и Окр. Поверхность перехода Я= 1 располагается перпендикулярно оси сопла. Уменьшение расхода, по сравнению с идеальным, объясняется только загромождением узкого сечения сопла областью толщины вытеснения 8кр, т. е. уменьшением эффективной поверхности перехода до 5,ф.эф. [c.309]

Таким образом, толщина потери импульса на среде сопла характеризует все потери количества движения, связанные с вязкостью и диссипацией энергии. Изменение количества движения, связанное с уменьшением расхода через пограничный слой, характеризуется толщиной вытеснения бд и не является потерей тяги сопла, поскольку может быть компенсировано изменением его геометрии. [c.122]

Поэтому в расчетах пограничного слоя вводятся другие интегральные толщины, зависящие от 8 толщина вытеснения 8, толщина потери импульса 8 и толщина потери энергии 8 . [c.235]

Здесь х, 3 - декартовы координаты, 5(д ) - толщина вытеснения, и, V - продольная и поперечная компоненты скорости газа, к, е - кинетическая энергия турбулентности и скорость ее диссипации, индекс е относится к внешней границе слоя. В (1.1) входят также характерный линейный размер / и число Рейнольдса Ке. Параметры развитого турбулентного пограничного слоя в начальном сечении определяются значением числа Кее > задаваемые значения / и Ке определяют размерную [c.97]

Предположим, что поверхностная энергия равна нулю или отрицательна. В этом случае возможно достичь наинизшей энергии, допуская переход сверхпроводника в смешанное состояние, содержащее тонкие сверхпроводящие области (толщиной порядка глубины проникновения или меньше), из которых полностью вытеснен магнитный поток и которые разделены нормальными областями. Если сверхпроводящая фаза является стабильной для всего материала, поверхностная энергия должна быть положительной. [c.417]

Аналогично введенным для несжимаемой жидкости толщинам потери импульса, вытеснения и потери энергии, введем соответствующие условные толщины (очевидно, отличающиеся по определению от (3.5), (3.6) и (3.15)) [c.533]

Решение уравнений (5.24), (5.25) позволяет определить интегральные характеристл-ки толщину вытеснения б, толщину потери импульса б и толщину потери энергии, коэффициенты трения f и теплообмена St. Для решения уравнений (5.24), (5.25) вводятся дополнительные связи между 6 и j, б и St и зависимость для форм-параметра Н от градиента давления во внешнем потоке и температуры поверхности. Эти дополнительные связи и зависимости находятся из анализа существующих решений задач рассматриваемого класса. Решение задач вязкого течения газа (жидкости) интегральными методами было впервые получено Т. Карманом и К. Поль-гаузеном [106], Л. Г. Лойцяиским [39], А. А. Дородницыным [24]. Применимость метода интегральных соотношений для широкого класса задач вязких течений жидкостей и газов, включая трехмерные задачи, показана в работе И. П. Гинзбурга [17]. [c.184]

Аэродинамические и акустические параметры, характеризующие начальные условия истечения дозвуковых затопленных и спут-ных турбулентных струй. В общем случае начальные условия истечения характеризуются распределением в выходном сечении сопла средней скорости, температуры, энергии и масштаба турбулентности. Применительно к затопленным струям с почти равномерным распределением перечисленных параметров по сечению (вне пограничного слоя на срезе сопла) для характеристики начальных условий истечения используются следующие параметры Re = uadju - число Рейнольдса, Мо = щ/а - число Маха, То/Тоо - степень неизотермичности, = и /uq - степень турбулентности в центре выходного сечения сопла, <5q и бо и Я = 6 /во - толщина вытеснения, толщина потери импульса и формпараметр пограничного слоя в выходном сечении сопла. К начальным условиям истечения относится также режим течения в пограничном слое в выходном сечении сопла (ламинарный, переходный, турбулентный). В ряде случаев представляется также существенным знание масштаба турбулентности, а также наличия вибраций сопла - продольных и поперечных, их величина и спектры. Характеризуются они величиной вибрационного ускорения, которая измеряется специальными вибродатчиками. [c.35]

Уравнения импульсов и энергии сохраняют прежнюю форму, если величины б и Ь"т определять соответствующим образом с учетом кривизны пограничного слоя. Когда эти величины заметно меньше ридиуса трубы, то поправка та же, что и в формуле (11.129) для толщины вытеснения. [c.285]

Величины / и /г, толщины вытеснения б, потери импульса 0 и потерн энергии е связаны соотиошсинямн [c.359]

Так же, как и в случае несжимаемого пограничного слоя, для приближенных способов расчета сжимаемого пограничного слоя вводятся понятия толщины вытеснения, толщины потери импульса и толщины потери энергии и, кроме того, два новых понятия толщина увеличения энтальпии 8н и толщина потери скорости б . Первые три понятия определяются так, чтобы в случае постоянной плотности р = onst, т. е. в случае несжимаемого течения они совпали с ранее определенными понятиями (8.33), (8.34) и (8.37). Итак обозначив через б толщину динамического пограничного слоя, мы введем следующие определения [c.332]

Использование в качестве линейного размера условной толщины слоя б не всегда удобно из-за нечеткого определения ее значения. Поэтому в качестве линейного размера используются интегральные величины толщина вытеснения б, толщина потери импульса б или толщина потери энергии б [формулы (5.36), (5.53)1. Для определения характера зависимости (6.5) проведено множество теоретических и экспериментальных исследований, но экспериментальные данные часто противоречивы, не согласуются с теоретическими предсказаниями, и к ним следует относиться с осторожностью. Поэтому ограничимся рассмотрением влияния отдельных факторов на величину Нскр. [c.151]

По направлению I за активной зоной имеется слой воды толщиной 4.3 см в пересчете на плотность 1 г/см и слой стали толщиной 46,3 см. Вытеснение воды бором во внимание не принимаем. Число пробегов нейтронов с энергиями более 3 Мэе в этой защите составляет 12. Для полной защиты требуется 22,4 пробега. Разница в числе пробегов 10,4 требует размещения за баком с водой сравнительно большого массива защиты. Выполним его из серпентинитового бетона. Толщину его определяем, руководствуясь сечением выведения нейтронов в бетоне 2=0,092 см , 10,4/0,092= 113 см. (Относи- [c.311]

Зарядовая нейтрализация пучка происходит при инжекции в достаточно плотную плаз.му за счёт вытеснения из его объёма медленных плазменных электронов с характерным временем (4яа) , где а — проводимость плазмы. Если к моменту достижения нейтрализации ток С. п. продолжает нарастать, то эдс индукции создаёт ток оставшихся плазменных электронов, направленный против тока пучка и вызывающий токовую нейтрализацию. При небольшой плотности плазмы, когда плазменная частота озр < с/а, обратный ток распределён по всему объёму, так что токовая нейтрализация неполна и имеет интегральный характер. При Ыр > da происходит локальная нейтрализация, за исключением поверхности С. п., где образуется двойной токовый слой толщиной - juip и сосредоточено ыагн. поле. В таких условиях частицы С. и. практически свободны, а сам он электродинамически венаблюдаем. Эффективность переноса пучком мощности и энергии через плазму на расстояния 1м близка к 100%, но на больших расстояниях уменьшается за счёт раал. неустойчивостей С. п., в первую очередь поперечной неустойчивости, выражающейся в изгибании пучка как целого и разбиения его на отд, нити. [c.503]

Чтобы решить эту задачу, следует расширить представления, использовавшиеся при решении задачи 16.12. Для смешанного состояния Гудман [97] использовал простую модель цепочки сверхпроводящих и нормальных слоев. Предположим, что сверхпроводящие слои имеют толщину 2а, а нормальные слои — толщину 2Ь. Для случая тонкого сверхпроводящего слоя распределение поля и энергия обсуждались при решении задачи 16.10. Мы видим, что в поле Я энергия, связанная с вытеснением потока, на единицу площади равна [c.419]

Гидрогазодинамика Учебное пособие для вузов (1984) -- [ c.153 ]

Механика жидкости и газа (1978) -- [ c.452 ]

Отрывные течения Том 3 (1970) -- [ c.3 , c.189 ]

Теория пограничного слоя (1974) -- [ c.154 , c.155 , c.333 , c.608 , c.645 ]

Тепломассообмен (1972) -- [ c.200 , c.227 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...