Толщина вытеснения относительная

Рис. 6.18. Относительная толщина вытеснения для турбулентного пограничного слоя

На основе опытных исследований можно считать, что на выпуклых поверхностях при b /R < 0,0026 (R — радиус кривизны поверхности) возникает неустойчивость такого же типа, как и на пластине, а влиянием кривизны можно пренебречь. На вогнутой поверхности пограничный слой ведет себя так же, как и на пластине при 8 /R < 0,00013. При больших значениях относительной толщины вытеснения пограничный слой становится неустойчивым. [c.363]

Рис. 128. Относительные толщины вытеснения И и потери энергии // == в следе.

Итак, смещение действительной линии тока относительно линии тока безвихревого обтекания тела идеальной жидкостью на внешней границе пограничного слоя равно толщине вытеснения б. [c.617]

Рис. 2. Зависимость относительной толщины вытеснения

Рис. 15.11. Относительная толщина вытеснения и потери им-пульса для турбулентного пограничного слоя в зависимости 0,0Г от Мн

В зависимости от относительной толщины заготовки или полуфабриката вытяжку производят с применением или без применения прижима (см. 46). Так как при вытяжке происходит втягивание материала заготовки 3 пуансоном 2 с закруглением большего диаметра D в матрицу 1 с закруглением г , имеющую меньший диаметр d (рис. 70, а), то естественно, что по краю вытянутого колпака образуются складки (гофры) за счет наличия избыточного материала или так называемых характеристичных треугольников Ь, bi, bi,. .., (рис. 70, б), ибо для образования полого колпака диаметром d и высотой h достаточно было бы иметь заготовку диаметром D без заштрихованных участков. Наличие избыточных треугольников приводит к необходимости вытеснения и перемещения металла при вытяжке вверх. На рис. 70, в показана вытяжка на второй операции из полой заготовки 4. [c.150]

В настоящее время получили распространение приближенные методы расчета пограничного слоя. Они позволяют относительно быстро рассчитать с определенной точностью локальные значения коэффициента тре])ия, толщин потери импульса и вытеснения, а также положение места отрыва пограничного слоя. При наличии данных по распределению скорости внешнего потока вдоль стенки с помощью приближенных методов можно рассчитать пограничный слой в общем случае обтекания тела любого профиля. [c.115]

В случае высоких частот, когда толщина пограничных слоев мала, наблюдение внутреннего осредненного течения оказывается невозможным, на фиг, 2 оно видно благодаря сравнительно небольшому значению со. При понижении со увеличивается относительная толщина слоев Стокса и соответственно поперечный размер внутренних вибрационных структур. Это, в свою очередь, приводит к вытеснению внешних вихрей в центральную часть полости, размер и интенсивность последних уменьшаются (фиг, 7, а). При со < 200 внутренние вихри занимают практически весь объем полости, внешние структуры исчезают вовсе (на фиг, 7, б видны только четыре пары вихрей), В области низких безразмерных частот вибрационные потоки направлены вдоль диагоналей, но из центра полости к ее углам, при этом направление вращения вихрей оказывается противоположным тому, что наблюдается в случае высоких частот (фиг, 2), Относительный поперечный размер внутренних вихрей г/а в зависимости от безразмерной частоты показан на фиг, 8, а. Измерения выполнены по фотографиям для водоглицериновых смесей. Из фотографий видно, что при со < 200 внутренние вихри занимают практически всю полость, а при со > 2000 их размер оказывается на порядок меньше размера полости. [c.30]

Относительные условные толщины пленки пок азаны на рис. 1 11,6. Как и следовало ожидать, значения 6 пл/б л и б пл/ бпл не соответствуют ламинарному или турбулентному режиму в пленке. Кривые расслаиваются по Не .п, и только при малых расходах жидкости (т. е. при Репя<ЮО) толщина вытеснения и толщина потери импульса приближаются к соответствующим значениям для ламинарного режима. В соответствии с установленной зависимостью б дл 22 339 [c.339]

За количественную характеристику влияния одиночного элемента (бугорка) шероховатости на возникновение перехода в следе за ним или на положение точки перехода принимают отношение к Ь высоты к бугорка шероховатости к толщине вытеснения б в точке расположения этого бугорка на поверхности тела. В качестве оправдания выбора такой характеристики можно привести кривую Драйдена (рис. 206), выражающую зависимость рейнольдсова числа в точке перехода Яе< = ХхПот относительной шероховатости к1Ь. Как видно, использование этой характеристики позволяет объединить на одной кртгвой результаты опытов, относящихся к различным абсолютным шероховатостям к. Об общности механизма влияния на положение точки перехода возмущений, возникающих из-за наличия отдельных [c.535]

Надежность определения толщины вытеснения зависит от точности определения Я=6 /6. Методы, основанные на интегральном уравнении количества движения, допускают, что величина Н зависит только от X, что является сомнительным. При таком допущении предположительно можно считать, что лучшим является метод Б. Твейтса. Сравнение этого метода сточными решениями показывает, что величина 6 определяется достаточно точно, исключая пред-отрывную область, где погрешность может достигнуть 10% и выше. Метод М. Р. Хэда дает расчетные значения б с точностью около 2%. Методы И. Тани и Э. Труккенбродта по точности определения б, видимо, занимают промежуточное положение между методом Б. Твейтса и методом М. Р. Хэда, поскольку в них предпринята попытка улучшить допущение Б. Твейтса относительно зависимости И от к. [c.150]

При оценке точности приведенных результатов (не только расчетных, но и более общих, например закона подобия) следует помнить, что они получены в первом приближении, а относительная погрешность составляет О К такой оценке приводит учет толщины вытеснения области 2, учет буземановского члена во внешнем краевом условии и т.п. Действительно, прямое сравнение результатов расчетов с экспериментальными данными для размеров областей свободного взаимодействия показывает, что расчетные длины областей взаимодействия оказываются на 15% больше, чем экспериментальные (рис. 1.7). [c.31]

Только что указанный параметр наряду с рейнольдсовым числом, построенным по толщине потери импульса, и параметром местной относительной шероховатости поверхности иногда вводится в эмпирическую формулу местного напряжения трения. Учет местного напряжения трения на поверхности тела позволяет получить семейства профилей скорости, лучше выражающие особенности пристеночной области. К такому типу относятся эмпирические формулы для безразмерного дефекта скорости отнесенного к динамической скорости . В этих формулах в качества параметров используются отношения интегралов от степеней безразмерного дефекта скорости по сечению слоя, играющие ту же роль, что и ранеа упомянутое отношение толщин вытеснения и потери импульса. [c.537]

Оба вышеприведенных условия влияют таким образом, что приводят к относительно больишм значениям толщины вытеснения импульса 0 и малым значениям толщины вытеснения б и, таким образом, могут привести к малым значениям формпараметра Я/. Если величина Яу остается малой, то ее влияние на решение дифференциального уравнения (8.127) пренебрежимо мало, и последним членом в уравнении (8.127) при можно вполне пренебречь. Мы предположим, что для интересующих нас здесь случаев [Использо- [c.319]

Из рис. 8.2 следует, что при Ке = 110 профили относительной плотности почти не зависят от длины сопла, поток является полностью вязким и не имеет определенного ядра. При Ке 600 небольшое невязкое ядро суш ествует при х < 3,7, однако в выходном сечении оно уже отсутствует. При Ке = 1230 певязкое ядро сохраняется вплоть до выходного сеченпя. Экспериментальные профили температуры и плотности в поперечном сечении показывают, что производные дТ1дг и др/дг вблизи стенки отличны от нуля. Это свидетельствует о наличии скольжения и скачка температур в соответствии с граничными условиями (8.5), (8.6). Температура вблизи стенок составляет примерно 0,8 То, что согласуется с расчетными значениями для адиабатической стенки со скольжением. При уменьшении температуры стенки уменьшается и толщина вытеснения пограничного слоя. Цоказано, что при Ке > 1200 параметры на оси могут быть вычислены с использованием одномерной теории по эффективному отношению площадей, уменьшенному на толщину вытеснения [160]. Уменьшение числа Ке приводит к уменьшению коэффициента расхода х (рис. 8.3). Удельный импульс сопла слабо зависит от Ке в диапазоне от 800 до 1500, уменьшаясь [c.347]

Происходящие процессы весьма сложны, поэтому и теоретическое их описание также будет не простым. В настоящее время для такого описания наиболее полезны корреляции между коэффициентами донного давления и отношением суммарной толщины пограничного слоя к толщине выходной кромки. Данных по этому вопросу недостаточно. В работе [8.35] приводится решение уравнений для вихревой дорожки, из которого можно определить относительную скорость при отрыве в зависимостп от отношения толщины вытеснения при отрыве к высоте донной области. Этот метод был распространен на турбинные лопатки путем учета эффектов, связанных с углами выхода потока, и объединен с расчетом потенциального течения. Расчеты этим методом показывают, что донное сопротивление максимально в случае очень тонких пограничных слоев и быстро уменьшается по мере увеличения толщины вытеснения до толщины выходной кромки и выше. [c.230]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...