Площадь потери импульса

Г — параметр Бури б —толщина пограничного слоя А — площадь вытеснения А — площадь потери импульса д —площадь потерн энергии б — толщина вытеснения а — толщина потери импульса б —толщина потерн энергии S — толщина стенок трубы ц — динамическая вязкость [c.6]

Согласно определению поле скоростей в поперечном сечении пограничного слоя оказывается неравномерным, и для характеристики этого частного случая неравномерности целесообразно использовать введенные ранее (гл. 3) интегральные площади вытеснения 6, потери импульса й и потери энергии 6 . Поскольку далее мы будем рассматривать плоский пограничный слой и методы его расчета, необходимо уточнить определение величин б, б и б в случае плоского течения. Это уточнение сводится к тому, что теперь из-за отсутствия характерной поперечной площади (поперечный размер потока имеет бесконечную протяженность) при вычислении интегралов в соответствующих выражениях (3.62), (3.68) и (3.72) интегрирование ведется не по площади, а по нормали к поверхности в пределах пограничного слоя (т. е. от нуля до б). Таким образом, для плоского пограничного слоя [c.153]

Потери импульса и минимальные потери тяги трехмерных сопел сведены в общую диаграмму на рис. 6.22. Приведенные на диаграмме результаты экспериментальных исследований позволяют сделать следующие выводы. Характеристики вариантов С-1, С-2, С-3, С-5, С-6 показывают, что при примерно одинаковых значениях относительной площади среза сопла 2,05 и интегрального угла коничности 0с 8,5-10°, если степень сплюснутости среза невелика 2 и нет большого отличия в значениях максимального и минимального углов коничности, потери импульса (тяги) трехмерных сопел могут быть соизмеримы с характеристиками эквивалентного осесимметричного сверхзвукового сопла. Форма поперечного сечения канала трехмерных сопел при этом не является определяющим фактором, который резко мог бы ухудшить характеристики трехмерных сопел с различным способом перехода от круглого входного сечения к трехмерному выходному сечению. Сочетание формы критического сечения с формой выходного сечения при этом может быть достаточно разнообразным круглой, квадратной, прямоугольной, треугольной. [c.285]

Площадь потери осевой составляющей импульса Р может быть выражена формулой (фиг. 1) [c.179]

Исходя из допущения об отсутствии турбулентного смешения основного и инжектируемого потоков, постоянных по величине потерь в сопле и статического давления в его выходном сечении (последнее имеет место при достаточно большом удалении отверстий инжекции от критического сечения), определяют относительную площадь поперечного сечения каждого потока и соответствующие значения силы тяги. Полная тяга равна сумме этих значений. Согласно сказанному, полный единичный импульс [c.305]

В этом случае по мере распространения импульса площадь его 0(г) стремится к ближайшему стабильному значению 2лп (п = 1, 2, 3,..,), т. е. формируются т. н. 2л -импульсы, проходящие через среду без потерь. [c.410]

На рис. 87 видно, что, хотя обычно удельный импульс можно повысить увеличением степени расширения сопла, процент потерь выше для больших степеней расширения (за счет кинетических потерь и потерь в пограничном слое). Существует и взаимозависимость отдельных видов потерь. На рис. 88 показано влияние уровня полноты сгорания на процесс расширения в сопле. Еще одним примером является изменение кинетических потерь при неравномерном распределении соотношения компонентов топлива по площади головки. Из рис. 89 следует, что в [c.167]

Начнем с ЖРД, изменение тяги которых осуществляется более широким набором средств, так как удельный импульс ЖРД зависит от соотношения компонентов, которое регулируется. Этого пути, однако, следует избегать, так как, помимо ухудшения характеристик, один из компонентов топлива, находящихся на борту, не будет полностью израсходован. Другой возможностью является изменение площади критического сечения — механическое, с использованием дроссельной иглы, или аэродинамическое, впрыском рабочего тела выше по потоку (метод вихревого клапана). Оба метода применялись на практике, хотя они не лишены недостатков в механическом методе требуется охлаждение иглы, что представляет собой трудную задачу для конструктора и технолога, а аэродинамический метод сопровождается существенными потерями. Кроме того, уменьшение площади критического сечения приводит к повышению давления в камере сгорания, если только не снижать давления подачи. Повышение / к может ухудшить горение в камере вследствие снижения перепада давления на форсунках Арф, так что этот метод может использоваться только для случаев увеличения рк в довольно узком диапазоне. [c.212]

Поскольку энергия подводится к мишени и через поглощающую плазму, расположенную над ней, то при росте объема плазмы возникают дополнительные потери энергии излучения. Плазма может вызвать сильное рассеяние света, нагрев мишени и образование сколов на большей площади, чем это допустимо. Из-за создания этого дополнительного плазменного барьера скорость сверления постепенно понижается. Поступление энергии излучения ЛПМ на дно мишени не зависит в такой степени от плазменного барьера, как у других лазеров, поскольку плазма в видимом диапазоне имеет высокую прозрачность. Последнее обусловлено более короткими волнами излучения, вызывающими фотоионизацию. Уменьшить влияние плазмы можно путем сокращения длительности импульса излучения и уменьшения размера фокального пятна, вызывающих более быструю релаксацию плазмы [250. [c.238]

Как видно, здесь мы имеем существенное отличие характера поглощения упругих волн по сравнению с жидкостями и газами, где поглощение пропорционально квадрату частоты. Такой характер поглощения в твердых телах принято объяснять тем, что при прохождении упругой волны в твердом теле, упругость которого несовершенна, возникают потери на гистерезис. На рис. 277 схематически была представлена кривая, представляющая зависимость напряжения от деформации из этой кривой видно, что деформация точно не повторяется в течение цикла образуется петля, так называемая петля гистерезиса. Площадь этой петли характеризует ту механическую энергию, которая теряется в форме тепла ). На приведенном рисунке показан случай преувеличенной величины гистерезисной петли. В действительности, если бы для таких хорошо проводящих звук тел, как плавленый кварц, стекло и пр., мы какими-либо статическими методами, т. е. прикладывая какую-либо нагрузку к образцу и снимая ее, измеряя при этом величины деформации, попытались бы найти различие в поведении кривой деформации в зависимости от напряжения, то никакой гистерезисной петли мы не обнаружили бы. Этот эффект при малых деформациях, которые обычно имеют место при распространении упругих волн, чрезвычайно мал. Однако для упругих волн достаточно высокой частоты, при прохождении импульса давления, каждый слой материала поочередно совершает описанный выше цикл, число которых на ультразвуковых частотах составляет миллионы в секунду. Поэтому хотя сама гистерезисная петля может иметь ничтожную площадь, при большом числе циклов в секунду эффект накапливается и становится существенным. Из приведенных соображений ясно, что при гистерезисе потери должны быть пропорциональны числу циклов в секунду, т. е. поглощение упругих волн при этом должно быть пропорционально частоте, что стоит в согласии с приведенными выше экспериментальными данными. [c.478]

Разрешить уравнения неразрывности (6.3.10), импульсов (6.3.15) и энергии (6.3.17) относительно амплитуд вариаций параметров на входе 5м (0), 5 (0), 5 (0) из-за их громоздкости аналитически трудно. Эту операцию целесообразно выполнить численно, учтя, что в уравнение (6.3.15) входят вариации параметров потока на входе участка с переменной площадью сечения, так как потери полного давления на всех участках тракта выражены в долях скоростного напора газа на входе этого участка. Решив численно систему уравнений (6.3.10), (6.3.15) и (6.3.17), получим линейные уравнения, матричная форма записи которых имеет вид [c.238]

Характер изменения по длине сопла удельного импульса и порядок величин /уд для равновесного, химически неравновесного и замороженного процессов по результатам расчетов работы [12], приведенным на рис. 8.10а, близки к результатам работы [64], приведенным на рис. 8.7 в более широком диапазоне значений относительной площади среза сопла чем на рис. 8.10а. В работе [12] получены также результаты расчетов различных составляющих потерь удельной тяги, которые для отмеченных выше условий полета приведены на рис. 8.106 в зависимости от относительной площади поперечного сечения сопла (или по длине сопла). Приведенные потери тяги включают потери тяги на нерасчетность реактивной струи за срезом сопла АР нер потери тяги для случая замороженного течения в реактивном сопле др, для течения химически неравновесного газа, а также сумму потерь тяги дта этих двух типов течений с учетом нерасчетности реактивной струи (АР нер + з и АР нер По мере увеличения относительной площади среза сопла поте- [c.355]

Поэтому при увеличении площади до таких значений, при которых нагрев воды в межэлектродном промежутке составляет всего 100-200 С в соответствии с формулой (1.30), эта площадь не будет определять действительную степень нагрева. "Холодные участки сферической площади в этом случае будут только увеличивать потери на нагрев жидкости, не участвующей н образовании акустических эффектов. Это явление хорошо известно в технике сильных токов. Количественные закономерности, полученные в этой серии экспериментов, представлены на рис. 2.7. В полном согласии со сделанным предположением ведут себя кривые А( ), суммарная акустическая энергия упругой волны E(S) i другие параметры упругого импульса P(t) Большая крутизна кривой E(S) в окрестности экстремума лишний раз свидетельствует о необходимости тщательного контроля не только за величиной Alf но и S в процессе эксплуатации электроискрового источника. [c.64]

Основные расчетные соотношения получены ранее и сводятся к простым формулам (10.10) и (10.15). Для диффузоров с несомкнув-шимся пограничным слоем теоретическая скорость в выходном сечении С21 совпадает с максимальной и, следовательно, Д = 3, а Интегральные площади вытеснения б, и потери энергии 5 связаны с площадью потери импульса б эмпирическими и полуэмпирнческими соотношениями и, следовательно, могут быть найдены в результате решения уравнения Кармана (6.45). Это решение для осесимметричного течения несжимаемой жидкости (р = onst) может быть записано в виде [c.279]

Данные, используемые для расчета изменения площади крити ческого сечения сопла, как правило, получаются из детального анализа процессов теплообмена и подкрепляются огневыми испытаниями на модельных двигателях, используемых для определения баллистических свойств ТРТ. Например, в двигателе с временем горения 55 с эффекту разгара сопла были приписаны потери импульса /уд,действ до 2,5%. Такие потерн связаны с уменьшением степени расширения потока и увеличением шероховатости поверхности сопла. Чтобы проверить теоретические результаты или получить исходные данные для детального анализа процессов теплообмена, проводятся испытания модельных сопел. В таких опытах используются те же ТРТ и, следовательно, те же газовые компоненты, а давление в камере и расходы соответствуют значениям, ожидаемым в полноразмерных РДТТ. Площадь критического сечения может и уменьшаться при работе двигателя, если в качестве материала вставок используются вольфрам или молибден (эти материалы могут расширяться при продолжительном нагревании), либо на стенку горловины сопла осаждается слой из оксидов металлов. [c.113]

Чтобы связать среднюю энергию е с непосредственно измеримыми величинами, найдем уравнение состояния газа, описываемого равновесной функцией распределения. Для этого вычислим давление, которое определяется как средняя сила, с какой газ действует на единицу площади идеально отражающей поверхности, соприкасающейся с газом. Пусть диск, изображенный на фиг. 35, представляет такую единичную площадку ось, нормальную к этой поверхности, примем за ось X. Молекула может столкнуться с этим диском только в том случае, когда х-компонента ее скорости положительна. Тогда при отражении от диска она потеряет импульс 2mvJ.. Число молекул, отразившихся от диска за 1 сек, равно числу молекул, содержащихся [c.85]

Таким образом, экспериментальные исследования интегральных характеристик звуковых и сверхзвуковых сопел с различной формой дозвуковой части показали, что переход от сопел с плавной формой дозвуковой части (0кр = 0°) к соплам с крутым контуром (0 р = 90°) дает выигрыш в потерях тяги только на режимах истечения сильно недорасширенных реактивных струй. Этот переход целесообразно осуществлять в случае, когда существуют ограничения на выбор оптимальной площади среза сопла и оно работает на режиме сильного недорасширения струи в этом случае суммарный выигрыш от сопла с крутым контуром может составить 1% и более от идеальной тяги сопла, несмотря на то что коэффициент относительного импульса у этого сопла меньше (или потери импульса больше), чем у сопла с плавной дозвуковой частью. Этот выигрыш в тяге сопровождается уменьшением габаритов сопла за счет уменьшения длины дозвуковой части, а следовательно и снижением веса сопла. [c.136]

Рисунок 3.986 показывает, что как в конических соплах с твердыми стенками, так и в эжекторных соплах при оптимально выбранной величине расхода воздуха во втором контуре, обеспечивающей минимум потерь тяги на расчетном режиме течения, основным параметром, определяющим уровень потерь импульса (или тяги), является угол коничности сопла. Изменение отно-стельной площади среза сопла в достаточно большом диапазоне значений 1,5-3,5) слабо влияет на величину потерь импульса (или минимальных потерь тяги) сопел. Эти данные совместно с рис. 3.33 позволяют с достаточной степенью уверенности сформулировать утверждение, что в эжекторных [c.174]

Рис. 8.18а иллюстрирует влияние изменения размеров критического сечения сопла 1)кр (по сравнению с некоторой начальной величиной В = 25 мм) и увеличения относительной площади среза сопла, на величину при постоянном давлении на входе в сопло 25 10 Па), а рис. 8.186 — влияние изменения давления на входе в сопло р (по сравнению с некоторой начальной величиной р = 25 10 Па) и увеличения Р при постоянном диаметре критического сечения сопла для продуктов сгорания водорода в кислороде при коэффициенте избытка окислителя а = 0,8. Достаточно очевидна тенденция увеличения потерь импульса на нер новесность течения при увеличении относительной площади среза сопла Р и уменьшении давления на входе в сопло р и его критического сечения Отмечается, что величины А/ для различных топлив близки между собой и в заметной степени зависят от величины коэффициента избытка окислителя. Характерной особенностью здесь является наличие максимума потерь импульса А/ в районе стехиомет-рического значения а = 1 для различных топлив, используемых на двигателях. Объясняется это тем, что при а 1 в камере сгорания двигателя запасено наибольшее количество химической энергии, и поэтому неравновесное протекание химических реакций рекомбинации приводит к максимальным потерям при этом значении а [64]. [c.363]

Определение ударного давления и скорости распространения ударной волны. Рассмотрим объем жидкости (см. рис. 5.11), заключенный между задвижкой и сечением х—х, площадь которого а, а длина А1. Применим к рассматриваемому объему теорему механики об изменении количества движения или теорему импульсов. За время Д/, в течение которого фронт повышенного давления передвинулся от задвижки влево на Д/, остановившаяся масса жидкости в этом объеме потеряла следующее количество движения mv — pavAl. Импульс силы за время Д равен ApaAt. Слева от сечения X—X давление жидкости равно р, а справа—р+Ар. Произведение аАр — сила, остановившая объем жидкости аА1 за время Д . Приравнивая количество движения импульсу силы, получим [c.68]

При смешепии вместе с ростом эптропии растет и площадь критического сечеиия. Поэтому осредпеппый поток может утратить способность проходить сквозь заданное сечение. Точнее говоря, может оказаться, что не существует поступательного потока с той же площадью сечения и с теми же значениями расхода потока полного теплосодержания /д и импульса 7/, что и данный неравномерный поток. Условие существования такого потока рассмотрено ниже. Если потери при смешении необходимо учитывать, то следует иметь в виду, что эти потери при перемешивании зависят также от формы канала, так что в различных криволинейных каналах, каналах со стойками и т.п. потери будут различны и не равны потерям на смешение с сохранением импульса, т.е. потерям в цилиндрическом канале. [c.30]

Теневой метод или метод сквозного просвечивания основан на посьшке в контролируемое изделие упругих колебаний и регистрации изменения их интенсивности после однократного прохождения через металл (рис.6.7). Упругие колебания вводят в изделие излучающей искательной головкой с одной его стороны, а принимают приемной головкой, расположенной с другой стороны. При отсутствии нарушений сплошности материала приемная головка регистрирует прохождение упругих волн через изделие (рис.6.7о). Интенсивность их будет меньше интенсивности введенных волн за счет потери энергии УЗК. Если на пути упругих волн имеется дефект, то в зависимости от площади сечения пучка лучей, площади отражающей поверхности дефекта и его местоположения по толщине изделия показания индикатора меняются, т.к. за дефектом образуется акустическая тень. Импульс 7 на экране прибора при этом уменьшается или исчезает, т.к. он соответствует интенсивности прошедших УЗК (рис.6.76, в). [c.286]

Регуляторы расхода нашли широкое применение во всех областях техники, например в двигателях внутреннего сгорания, агрегатах воздушно-реактивных двигателей, пневмо- и гидромагистралях и Т.Д. По проектированию регуляторов общего назначения имеется достаточно много методической литературы, например [11, 14, 55] и др. Вместе с тем характер условий работы регуляторов в ЭУТТ значительно отличается от обычных , особенно своей интенсивностью (сочетанием высоких уровней давления, температуры, скоростей потока), жесткими ограничениями массовогабаритных характеристик необходимостью обеспечения высокого быстродействия при офаниченной мощности приводов необходимостью ограничения потерь удельного импульса и т.п. К этим особенностям добавляется принципиальное отличие в характере расходной (дроссельной) характеристики, т.е. зависимости величины расхода от положения исполнительного элемента [57. Для регуляторов, используемых в промышленности, изменение площади минимального сечения не вносит заметного возмущения в источник рабочего тела, в то время как для регуляторов ЭУТТ изменение проходной площади весьма значительно влияет на газоприход и давление в КС. [c.342]

Начало автомодельного или безотрывного режима течения в эжекторных соплах имеет место в конце переходного участка и характеризуется постоянством относительного полного давления во втором (эжекторном) контуре сопла Ро2 Рос при дальнейшем увеличении степени понижения давления (режим 3 на рис. 3.68). Начиная с этого момента давление в эжекторном контуре, отнесенное к давлению в окружающей среде, 2/ 00. монотонно возрастает, а потери тяги начинают уменьшаться по мере приближения к своему минимальному значению, соответствующему расчетному режиму течения в каждом конкретном эжекторном сопле. Момент перехода к автомодельному течению, величина давления в эжекторном контуре, потери тяги и импульса сопла зависят от геометрических параметров сопла и величины расхода воздуха в эжекторном контуре. Простейшее эжекторное сопло — со звуковым насадком и цилиндрической обечайкой, изображенное схематично на рис. 3.68, так же как и другие схемы эжекторньгх сопел (рис. 2.1), характеризуется двумя определяющими геометрическими параметрами — относительной площадью среза / п эквивалентным углом коничности между кромкой критического сечения сопла и кромкой среза эжектора 0экв- Эти два параметра определяют, с одной стороны, момент перехода от отрывного течения к автомодельному. [c.159]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...