Потери гистерезис

Нагрев за счет совместного действия электрического сопротивления и потерь гистерезиса, вызванных при наложении на металл изменяющегося магнитного поля окружающей его катушки переменного тока. [c.983]

В качестве магнитно-мягкого материала применяют низкоуглеродистые (0,05— 0,005 % С) железокремнистые сплавы (0,8—4,8 % Si). Кремний, образуя с железом твердый раствор, сильно повышает электросопротивление, а следовательно, уменьшает потери на вихревые токи, повышает магнитную проницаемость, немного снижает коэрцитивную силу и потери на гистерезис. Однако кремний понижает магнитную индукцию в сильных полях и повышает твердость и хрупкость стали, особенно при содержании 3—4 %. [c.309]

Обработка резанием, холодная штамповка, навивка ленточных сердечников ухудшают магнитные свойства стали возрастают коэрцитивная сила, а следовательно, и потери на гистерезис, резко падает индукция в слабых и средних полях. Для восстановления магнитных свойств рекомендуется отжиг при 750—900 °С. [c.309]

Магнитномягкие стали и сплавы обладают малой Н , но значительным р. (рис. 15.15). При намагничивании в переменном электромагнитном поле потери на гистерезис и вихревые токи невелики. [c.278]

Р, 5, О2, N2 и особенно С вредно влияют на свойства магнитномягких материалов, резко понижая р. и увеличивая потери на гистерезис. [c.279]

Величину циклической вязкости характеризуют коэффициентом ф гистерезиса (процентное отношение потери V энергии за цикл дефор.мации к полной энергии и> дефор.мации) [c.170]

Гистерезис — перемагничивание ферромагнитных материалов, сопровождаемое потерями энергии. [c.112]

Эффекты трения многообразны и включают потери от упругого гистерезиса, от дифференциального скольжения на площадках контакта, от трения тел качения в гнездах сепаратора и сепаратора о направляющие борты колец, от трения верчения, трения в самой смазке, дополнительного трения от инерционных явлений и т. п. Некоторые из этих факторов взаимосвязаны. Рост частоты вращения приводит к значительному увеличению моментов трения после определенного числа (об/мин), соответствующего минимуму момента трения для данного узла. Снижение вязкости масел при повышении температуры и давления способствует уменьшению потерь на трение. [c.421]

Рис. 2.22. Фазовый портрет колебательной системы с потерями и сердечником, обладающим гистерезисом.

Рис. 2.23. Фазовый портрет идеального контура без потерь с индуктивностью с сердечником, обладающим гистерезисом.

Изложенный Б предыдущем параграфе метод поэтапного рассмотрения, как указывалось, не накладывает никаких ограничений на нелинейность исследуемой колебательной системы и пригоден для любых законов затухания. Однако этот метод обычно приводит к громоздким вычислениям или сложным графическим построениям, причем полученные результаты относятся только к одному виду движения при заданных начальных условиях и не позволяют наглядно представлять общие особенности движений системы при различных условиях и разных значениях ее параметров. Поэтому весьма важно рассмотреть те приближенные методы, которые хотя бы для ограниченного класса колебательных систем могли бы дать единое решение для любого момента колебательного процесса при произвольных начальных условиях. Такого рода приближенный метод был в свое время предложен Ван дер Полем и получил в дальнейшем название метода медленно меняющихся амплитуд. Он позволяет весьма успешно исследовать класс колебательных систем с малой нелинейностью и малым затуханием. Электрические контуры с ферромагнитным сердечником при малых потерях на гистерезис в области значений амплитуд магнитного поля, далеких от насыщения, контуры с нелинейными емкостями при аналогичных ограничениях, линейные контуры с постоянными Ь и С при малых затуханиях (независимо от их линейности или нелинейности), многочисленные механические аналоги указанных выше высокодобротных линейных и нелинейных систем составляют тот класс систем, в которых движения можно приближенно рассчитывать методом медленно меняющихся амплитуд. Условия малой нелинейности подобных систем [c.70]

Первые опыты по параметрическому резонансу производились в 30-е годы путем механического перемещения ферромагнитного сердечника внутрь катушки индуктивности колебательного контура. Используя нелинейную зависимость намагничивания сердечника от проходящего по вспомогательной обмотке тока, можно было и электрическим путем менять реактивный параметр контура. На этих принципах были построены тогде первые в мире параметрические машины (генераторы) Мандельштама и Папалекси. Однако из-за неизбежных больших потерь за счет петли гистерезиса и низких механических частот перемещения сердечника реализовать в те годы параметрическую регенерацию в диапазоне радиочастот для практических целей оказалось невозможным. [c.151]

Основными характеристиками петли гистерезиса являются остаточная индукция В , коэрцитивная сила и площадь, характеризующая потери на гистерезис. Остаточная индукция В — это-индукция, которая остается в предварительно намагниченном образце после снятия внешнего магнитного поля. Коэрцитивная сила Яд — это размагничивающее поле, которое должно быть приложено к предварительно намагниченному образцу, чтобы его индукция стала равной нулю. [c.23]

Подстановкой в уравнения (1-6) — (1-8) вместо в и р их комплексных значений будут учтены потери в материале и его нагрев за счет магнитного гистерезиса и переменной электрической поляризации. При этом сам вид уравнений останется неизменным. [c.10]

В проводящей среде ток смещения несоизмеримо мал по сравнению с током проводимости и им можно пренебречь. В связи с этим уравнения (1-6)—(1-8) упрощаются. При исследовании электромагнитных явлений в проводящей среде уравнение (1-7) более удобно, чем уравнение (1-8). В этом случае наибольший интерес представляет магнитная составляющая электромагнитного поля, через которую выражаются токи, напряжения во всех звеньях рассматриваемой системы и потери на гистерезис в ферромагнетиках. [c.10]

При п = со функция /i (я), характеризующая активное сопротивление, максимальна. Для большинства сталей при //>Якр число п близко к 10, а /j (/г) = 1,322. Принимая п = оо, мы, упрощая расчетные формулы, учитываем также потери на гистерезис, составляющие 1—-4 % потерь на вихревые токи, которыми при выводе формул пренебрегаем. [c.31]

Для того чтобы выяснить, почему электротехническую сталь легируют кремнием, а не каким-либо другим элементом, необходимо рассмотреть влияние содержания различных элементов, образующих с железом твердый раствор, на константы магнитной кристаллической анизотропии /С и магнитострикции (от этих величин зависят потери на гистерезис), величину намагниченности насыщения (электротехническая сталь должна иметь возможно более высокую индукцию) и величину удельного электросопротивления (эта характеристика определяет потери на токи Фуко). Изменение указанных характеристик в зависимости от содержания легирующего элемента приведено на рис. 98—101. На магнитную проницаемость и потери на гистерезис в большей степени [c.139]

Рис. 103. Изменение полных потерь Wo, потерь на гистерезис W , коэрцитивной силы и магнитной проницаемости р, с увеличением содержания в стали кремния

Еще в 1921 г. при исследовании системы сплавов Fe—Ni—Со было обнаружено, что многие из этих сплавов отличаются постоянной проницаемостью при малых индукциях, указанное свойство всегда связано с низкими потерями на гистерезис. Классический перминвар содержит 25% Со, 45% Ni, остальное — железо, однако его состав может изменяться в широких пределах. Иногда для увеличения электросопротивления перминвар дополнительно легируют молибденом и хромом. [c.164]

В клиноременной передаче к этим потерям добавляются потери на трение при радиальном перемещении ремня в процессе входа его в канавку и выхода из нее, а также возрастают потери на упругий гистерезис при изгибе ремня (клиновой ремень имеет большую толщину, чем плоский ремень). [c.300]

На потери оказывает влияние и индукция потери на гистерезис при индукциях до 0,1 Т можно считать пропорциональными индукции, в пределах от 0,1 до 1,0 Т — пропорциональными и при индукции выше 1,0 Т пропорциональными В . Потери от вихревых токов пропорциональны квадрату индукции. [c.292]

Благодаря повышению удельного сопротивления в электротехнической кремнистой стали снижаются потери на вихревые токи. Наличие кремния сказывается благоприятно и на других магнитных свойствах снижаются потери на гистерезис, увеличивается магнитная проницаемость в слабых и средних полях, снижается магнитострикция. [c.294]

Хорошая текстура повышает магнитную проницаемость, снижает потери в направлении ориентации кристаллических осей. Наиболее вредной примесью является углерод, резко увеличивающий коэрцитивную силу и потери на гистерезис. Кремний оказывает вредное влияние только на очень чистое железо при наличии в железе кислорода примесь кремния полезна, так как кремний, действуя как раскислитель, способствует росту зерен. С увеличением размеров зерен улучшаются магнитомягкие свойства железа. Искажение- кристаллической решетки за счет пластической деформации, вызванной механическими - воздействиями, — наклеп ухудшает магнитомягкие свойства. Снятие наклепа (восстановление исходных свойств) осуществляется при отжиге. [c.302]

Одной из первых, в которой использовался этот метод исследования неупругости металлов, была работа Воропаева [И], посвя-1ценная изучению усталостной прочности чугунов. Для построения потерь гистерезиса им использовался оптический тензометр типа Мартенса. [c.96]

Основные сведения о магнитных свойствах дают кривые намагничивания, приведенные на рис. 399. Кривая 2 является начальной кривой намагничивания, кривая / показывает изменение магнитной индукции в зависимости от напряженности поля при последующем намагничивании и размагничивании. Площадь, ограниченная этой кривой (которая называется гистере-зисной петлей), представляет собой так называемые потери на гистерезис, т. е. энергию, которая затрачена на намагничивание. Важнейшими являются следующие магнитные характеристики, определяемые по кривой намагничивания. [c.540]

Отдача пружины характеризуется коэффициентом качестваКо, учитывающим потерю энергии на гистерезис и межвитковое трение. Ко определяется как отношение момента при спуске реальной пружины к расчетному моменту УИр, т. е. к теоретическому. [c.474]

Потери И R. П. Д. Потери в ременной передаче состоят из потерь на внутреннее трение (гистерезис) при изгибе и растяжении, на тренио ремня о шкив при скольжении и не трение в подшипниках. Потери па скольжение соответствуют вкольжеинш е Из потерь на упру- [c.488]

ГИЙ гистерезис наибольшей величины достигает потеря на изгиб. Она повышается с увеличением толщины б ремня и особенно существенна в клиноременкой передаче из-за большой высоты h сечения ремня. [c.489]

Здесь ] — намагниченность, достигаемая при поле Н. Полная накопленная энергия пропорциональна площади заштрихованного участка на рис. 10.19,а. При уменьшении поля до нуля кривая /(Я) идет так, как показано на рис. 10.19,6. Выделяющаяся при размагничении энергия пропорциональна площади, заштрихованной на этом рисунке. Разность этих двух площадей, т. е. площадь, заштрихованная на рис. 10.19,6, пропорциональна энергии, оставшейся в ферромагнетике. Аналогичные рассуждения можно провести и для других участков петли гистерезиса. Таким образом, петля гистерезиса является очень важной характеристикой ферромагнитных материалов, так как она позволяет рассчитать энергетические потери в устройствах, в которых используются эти материалы. [c.346]

Магнитомягкие материалы. Магнитные материалы, которые намагничиваются до насыщения [i перемагни-чиваются в относительно слабых магнитных иоля.ч напряженностью //- 10h-10 А/м, относятся к магннтомяг-ким. Для этих материалов характерны высокие значения относительной магнитной проницаемости — начальной Цгнач= 102- -10 и максимальной Ц тац— lO s-Ю ". Коэрцитивная сила Не магнитомягких материалов составляет обычно от 1 до 10 А/м, а потери на магнитный гистерезис очень малы— 1 — 10 Дж/м на один цикл перемагничивания. Для многих материалов в качестве справочной характеристики приводят удельные потери, т. е, мощность потерь Р, на частотах перемагничиваю-щего ноля 50 или 400 Гц при различных значениях амплитуды индукции (например, Pi,o/so — мощность потерь на частоте 50 Гц при индукции, равной 1,0 Тл). [c.615]

Магнитострнкционные материалы. Основными характеристиками магнитострикционных материалов (см. табл. 27.32), применяющихся для изготовления магнитострикционных преобразователен, являются коэффициент магнитомеханической связи К, квадрат которого равен отношению преобразованной энергии (механической или магнитной) к подводимой (соответственно магнитной или механической), динамическая маг-гщтострикционная постоянная a=(da/dS)s и маг-ьитострикционная постоянная чувствительности Л= ((ЗВ/а)где а — механическое напряжение, Я/м , В — магнитная индукция, Тл, а индексы и Я означают неизменность деформации и магнитного поля. Величина а существенна для работы излучателей, а Л — для работы приемников. Плотность р и модуль Юнга Е определяют резонансную частоту преобразователей от механической прочности, магнитострикции насыщения X и индукции насыщения Вь зависит предельная интенсивность магнитострикционных излучателей механическая добротность Q, удельное электрическое сопротивление р.-,л и коэрцитивная сила Не определяют потери энергии на вихревые токи и гистерезис при работе преобразователя. Значения К, а, Л существенно зависят от напряженности подмагничивающего поля, значение которого Яопт, отвечающее максимуму К, обычно называют оптимальным. [c.615]

Теоретическая непредсказуемость этого параметра особенно наглядна из-за так называемого гистерезиса смачивания , т.е. различия в определенных опытным путем краевых углах смачивания при натекании и оттекании жидкости. Из-за этого эффекта минимальный расход жидкости, обеспечивающий сплошность пленки, натекающей на сухую поверхность, всегда намного больше, чем тот минимальный расход, при котором начинается распад сплошной пленки на ручейки. Ясно, что традиционный анализ устойчивости, рассмотренный выше, не может предсказать потерю сплошности пленки. Уравнение (4.20) дает верхнюю границу расхода, при которой пленка сохраняет устойчивость, а при распаде пленок на ручейки необходимо определить нижнюю границу устойчивости (сплошности) пленки. [c.172]

Общие требования, предъявляемые к магнитомягким материалам — это высокие значения магнитной проницаемости и индукции по возможности, малые потери на гистерезис, токи Фуко и низкая коэрцитивная сила. Для получения таких свойств ферромагнитный материал должен иметь гомогенную структуру (чистый металл или твердый раствор) с возможно низким содержанием включений и примесей, Материал должен иметь рекристаллизован-ную структуру, Т. е. минимальные внутренние напряжения. По своим свойствам и назначению материалы этого класса сплавов могут существенно различаться, например, для изготовления реле и трансформаторов применяют электротехническое железо, динамную и трансформаторную сталь для изготовления трансформаторов тока используют сплавы пермаллойной группы. К этому классу материалов относятся также сплавы перминварной группы и сплавы с высокой намагниченностью насыщения. Магнитомягкие ферромагнитные материалы в приборостроении классифицируются по свойствам и применению следующим образом [c.130]

Крутящий момент <гистерезисного двигателя возникает вследствие гистерезиса материала ротора. При включении двигателя в сеть переменного тока создается вращающееся магнитное поле. Ротор вращается синхронно с магнитным полем с некоторым углом рассогласования. Крутящий момент идеального гистерезисного двигателя не зависит от частоты вращения ротора, а определяется только свойствами материала ротора (его объемом и величиной удельных потерь на гистерезис). Следовательно, необходимо иметь данные о величине удельных потерь на гистерезис в зависимости от индукции или напряженности поля при определенном характере перемагничивания. Поэтому основной характеристикой материала гистерезисных двигателей является PJHm, эта величина должна быть большой. Чем больше прямоугольность петли, тем больше потери на гистерезис. Поэтому другой характеристикой является коэффициент выпуклости кривой [c.228]

В библиотеках программы PSpi e имеется несколько тысяч математических моделей элементов (диодов, биполярных и полевых транзисторов, операционных усилителей, стабилизаторов, тиристоров, компараторов, магнитных устройств с учетом насьпцения и гистерезиса, оптронов, кварцевых резонаторов, длинных линий с учетом задержек, отражений, потерь и перекрестных помех и др.) Библиотека открыта для включения моделей пользователя, имеются соответствующие инструментальные средства пополнения библиотеки. Предусмотрено взаимодействие аналоговой и цифровой частей схемы. [c.145]

Применение листовой электротехнической стали пониженной толщины сказывается, благоприятно на снижении потерь на вихревые токи. Стали тоньше 0,1 мм очень дороги й нестандартизованы их применение оправдывается лишь при повышенной частоте, тем более что при малых толщинах с уменьшением толщины практически приходится сталкиваться с увеличением потерь на гистерезис. В хорошей высококремнистой стали потери на вихревые токи при частоте 50 Гц и индукции 1,0 Т составляют не более 25—30% общих потерь. При 400 Гц потери на гистерезис и вихревые токи у сталей с толщинами 0,35 и 0,075 мм практически равны, а при 800—1000 Гц более тонкая сталь уже имеет явные преимущества по потерям в сравнении с более толстой. [c.296]

По механизму возникновения различают потери на гистерезис и динамические. Потери на гистерезис связаны с явлением магни ного гистерезиса и с необратимым перемещением границ доменов Они пропорциональны площади петли гистерезиса и частоте пере менного поля. Мощность потерь, расходуемая на гистерезис, определяется следующей формулой [c.91]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...