Коэффициент режима холостого хода

Как видно из рис. 76, величины фв в диапазоне передаточных отношений t, имеющем практическое значение, незначительно отличаются друг от друга. Если значения v. изменяются от 0,5 до 0,7, то коэффициент режима холостого хода фси принимает значения от 1,2 до 3,4. Это означает, что максимальное число оборотов турбины на холостом ходу не может превысить число оборотов насоса более, чем в 3,4 раза, причем это бывает только на режиме г = 1, который не имеет практического значения. [c.180]

Коэффициент режима холостого хода фди определяется, с другой стороны, формой характеристики к. п. д. т], поскольку точка пересечения падающей ветви этой характеристики с осью абсцисс (при ф>1) соответствует tii=0 и значению фви. [c.180]

Коэффициент режима холостого хода 179 [c.316]

Если участок СС диаграммы соответствует режиму холостого хода, при котором внешняя нагрузка отсутствует, а участок ООх соответствует наибольшей допустимой нагрузке, то отношение разности (со — со ) экстремальных значений средней угловой скорости к и.х полусумме называется коэффициентом А неравномерности регулятора. Таким образом, имеем [c.324]

При расчете паровых турбин на режимах, отличающихся от номинальных, широко используются закон конуса Стодолы и метод расчета с конца (см. приложение III). Формула Стодолы обеспечивает достаточную точность при таких отклонениях от расчетного режима, когда изменения степени реактивности, коэффициентов расхода и потерь энергии невелики и ими можно пренебречь [53]. Однако формула Стодолы применяется и при больших отклонениях от номинального режима, вплоть до режимов холостого хода. Расчет ЦНД при малых расходах с использованием конуса Стодолы дает погрешность из-за существенного изменения условий работы не только последней, но и предыдущих ступеней ЦНД. Сравнение опытных значений давлений перед ЦНД [79] в диапазоне массовых расходов (0,023 -0,044) G om с расчетом по формуле Стодолы дает погрешность 10—15 % опытного значения давления. Такая погрешность является удовлетворительной для приближенной оценки работы всего ЦНД. При расчете же отдельных ступеней ЦНД, особенно последних, погрешность может значительно возрасти и выйти за допустимые пределы даже для оценочных расчетов. [c.183]

Часто при исследованиях в режиме холостого хода пренебрегают саморегулированием и агрегат полагают интегрирующим звеном [Л. 12]. Здесь он изображается инерционным звеном с коэффициентом усиления а = = 0,5 гц/мм и таким образом учитывается саморегулирование агрегата с коэффициентом саморегулирования [c.62]

Постоянная времени агрегата Киевской ГЭС 7 а = = 1,3 сек, коэффициент саморегулирования турбины для режима холостого хода с = 0,25, постоянная времени водовода 7 в = 2,б5 сек. Передаточная функция гидроагрегата [c.154]

Источники питания электрической дуги характеризуются рядом параметров при работе на установившихся режимах холостом ходу, рабочей нагрузке и коротком замыкании. Такими параметрами являются номинальный ток, пределы регулирования сварочного тока, напряжение холостого хода, номинальное рабочее напряжение, продолжительность работы источника, коэффициент полезного действия. [c.380]

Синхронные компенсаторы. Синхронные компенсаторы применяются в качестве генераторов реактивной мощности для повышения коэффициента мощности нагрузки предприятий, а также для регулирования величины напряжения. Они отличаются от синхронных двигателей более легкой конструкцией, так как работают в режиме холостого хода без механической нагрузки. [c.42]

Синхронные компенсаторы. Синхронные компенсаторы предназначаются для изменения коэффициента мощности и представляют собой синхронные электродвигатели облегченной в механическом отношении конструкции, работающие от сети в режиме холостого хода, с перевозбуждением — для улучшения коэффициента мощности. Синхронные компенсаторы изготовляются на значительные номинальные мощности. Поэтому они применимы только при значительных размерах потребной компенсирующей мощности. [c.55]

Номер системы Мощность системы эл в к е/7 Тип волновода Коэффициент усиления Максимальная амплитуда в режиме холостого хода в мкм [c.16]

В карбюраторных двигателях холостой ход на малых числах оборотов получается при сильно прикрытом дросселе, когда коэффициент наполнения и примерно пропорциональная ему подача рабочей смеси, а следовательно, и крутящий момент, резко уменьшаются при увеличении числа оборотов (кривая I = 0,2 на фиг. 58). Так как с ростом числа оборотов медленно возрастает момент сопротивления Му, скоростные режимы холостого хода, определяемые точкой пересечения и Му, оказываются высоко устойчивыми, и установки автоматического регулятора не требуется. [c.83]

С повышением уровня автоматизации все большее число электродвигателей работает с малыми полезными нагрузками в режимах холостого хода, когда коэффициенты использования мощности низки. Значительная часть электродвигателей работает в режиме неустановившегося режима (периодические пуски и остановы). [c.121]

Трансформаторы с дисковыми обмотками (рис. 4.102), в которых первичные и вторичные W2 обмотки разнесены относительно друг друга, относятся к группе специальных сварочных трансформаторов с увеличенным или развитым магнитным рассеянием. Источники питания этой группы совмещают функции собственно трансформатора и дросселя-регулятора в единой конструкции. В режиме холостого хода напряжение на выходных зажимах трансформатора, как и у трансформаторов с нормальным рассеянием, определяется коэффициентом трансформации [/2 Магнитный [c.228]

В соответствии с рис. 3.9 предположим, что С =0,015 мкФ -f С = 0,005 мкФ, = 3 10 В (СКЗ) в полосе 1 Гц. При спектральном уровне акустической помехи на входе, равном 60 дБ//1 мкПа/Гц, определите требуемую чувствительность гидрофона в режиме холостого хода для получения ОСП = +10 дБ на входе предусилителя. При коэффициенте усиления предусилителя 20 дБ определите СКЗ напряжения в полосе 1 Гц на выходе усилителя. [c.89]

Вопросы расчета и конструирования продольно-поперечной сварочной системы (см. рис. 22) подробно рассмотрены в работах [70, 72], где применен весьма компактный расчет с использованием функций Крылова. Сделаем некоторые замечания по работе [72]. Там, в частности, указано, что из условия получения наибольшей амплитуды колебаний желательно, чтобы рабочая часть изгибно-колеблющегося стержня резонировала на основной частоте, т. е. его длина должна быть равна четверти длины волны изгибных колебаний. Этот вывод, правильный для режима холостого хода, может оказаться неверным для работы под нагрузкой, когда в связи с расстройкой стержня, по-видимому, следует выбрать длину рабочей части, равной длине волны изгибных колебаний (резонанс 2-го порядка). Второе замечание касается расчета резонансной длины стержня с учетом реактивной части нагрузки. При этом используют коэффициент нагрузки , не раскрывая достаточно его физического смысла. Между тем, этот коэффициент в случае массовой нагрузки является отношением М М а (ЛГэ и — эквивалентная масса изгибно-колеблющегося стержня), причем [c.103]

Но все же основным врагом трансформаторов является перегрев. Мало какой сварочный трансформатор способен работать в непрерывном дуговом режиме при максимальной своей мощности, если такие и есть, то это огромные промышленные аппараты с мощной системой охлаждения и катушками, погруженными в масло, их вес измеряется сотнями килограммов. Как известно, работа переносных конструкций происходит в чередующихся дуговом и режиме холостого хода, что уменьшает степень их нагрева. Такой режим работы характеризуется коэффициентом продолжительности работы (ПР) или продолжительностью включения (ПВ), что в принципе то же самое. Э ЧР коэффициенты определяют, какое время трансформатор может работать в дуговом режиме, а какое должен оставаться в режиме холостого хода. Обе эти величины выражаются в процентах и определяются выражением [c.94]

Значение коэффициента эффективного выделения теплоты для наиболее вероятного в эксплуатации режима находится в пределах 0,7—0,85, в то же время на режиме холостого хода 0,45 -г 0,55. [c.50]

Уточненный расчет процессов сжатия и горения—расширения, проведенный по методике, описанной в п. 7 настоящей главы, обосновал принятые при упрощенном расчете процесса сжатия пониженные значения среднего показателя политропы. В результате уточненного расчета процесса сжатия и горения-расширения установлено повышение относительных потерь тепла в стенки цилиндра на режиме холостого хода, обусловленное увеличением времени цикла и резким падением количества вводимого в цилиндр тепла. Относительные потери тепла в стенки при сжатии достигли = 0,20, а суммарные = 0,40. Значения этих величин для номинального режима составляют = 0,03 и Ше = 0,15. Максимальное значение индикаторного коэффициента выделения теплоты на номинальном режиме составляет Х1 0,9, а на режиме холостого хода = 0,60 (рис. 43), [c.84]

Так, на режиме холостого хода четырехтактного дизеля при пониженной частоте вращения расход топлива уменьшается в 6 раз, а давление в наддувочном коллекторе понижается в 2,5 раза. Поэтому коэффициент избытка воздуха на этом режиме повышается в 2,4 раза, достигая сс = 4ч-5. Индикаторный к. п. д. по мере понижения мощности, сопровождающегося повышением а, в зоне до а = 2,5- -3,0 несколько повышается, а затем падает. Эта зависимость схематично показана на рис. 129. [c.223]

Коэффициент 8 имеет важное значение при динамических расчетах быстроходных двигателей на предельных режимах движения, в некотором смысле близких к стационарным или квази-стационарным относительно угловой скорости главного вала. Однако для ряда рабочих машин такое требование является необязательным, так как механика технологических процессов, выполняемых этими машинами, мало связана с указанными режимами. В таких рабочих машинах часто имеют место резкие изменения рабочих нагрузок в каждом цикле движения, соответствующие рабочим и холостым ходам исполнительных механизмов. Эти изменения, как правило, приводят к значительным колебаниям угловой скорости ведущего вала. [c.148]

Время рабочих ходов будет сокращено во столько раз, во сколько будут повышены режимы обработки (Pj = х). Длительность холостых ходов, которые выполняются при ускоренном вращении распределительного вала (быстрый подвод и отвод суппортов, поворот и фиксация шпиндельного блока), от интенсификации режимов обработки не изменится (Ра = 1,0). Потери по инструменту резко возрастут из-за снижения стойкости инструмента согласно работе [24] они увеличатся в раз, где т— показатель степени функциональной зависимости скорость — стойкость. Для твердосплавного инструмента можно принять т = 5. Отсюда коэффициент изменения потерь по инструменту Рд = /х. [c.98]

Если теперь линии ф — х, рассчитанные по уравнению (273) для различных значений х и г, нанести на диаграмму (линии В на рис. 76 на этом рисунке они приведены столько для одного значения г = 0,6), то в точках их пересечения с соответствующими линиями J = onst [рассчитанными по уравнению (290)] мы найдем искомое решение. Оиределенные таким образом значения ф и будут коэффициентами режима холостого хода фви- [c.180]

Все неисправности и наруптения регулировок по их влиянию на токсичность автомобиля можно разделить на две основные группы непосредственно влияющие на процесс сгорания в двигателе и требующие увеличения подачи топлива. К первой группе относятся регулировки системы холостого хода и главной дозирующей системы, влияющие на коэффициент избытка воздуха, образование СО, С,1Н, , NOx и расход топлива. Характерными для второй группы являются неисправности, вызывающие нарушения процесса сгорания. Например, при возникновении перебоев в воспламенении в одном из цилиндров в 6. .. 8 раз возрастут выбросы углеводородов, однако остальные цилиндры будут работать при большем открытии дроссельной заслонки, смесь будет сгорать более эффективно, с меньшим выбросом СО на режимах холостого хода и малых нагрузок, доля которых в ездовом цикле велика. Этот факт свидетельствует также о необходимости при контроле технического состояния двигателей по токсичности определять концентрации не только окиси углерода, но и углеводородов. [c.84]

При испытаниях силовой установки с СПГГ необходимо определить коэффициент полезного действия ТЗА, а в установках с реверсивными турбинами — также и величину потерь на вращение турбины заднего хода. С этой целью в составе испытываемой установки предусматриваются устройства для измерения расхода газа, чтобы определить мощность СПГГ по газу и сопоставить ее с мощностью ТЗА. Полный расход газа измеряется как сумма расходов газа в газоотводе за турбиной и утечек газа через ее лабиринтные уплотнения, а на режимах холостого хода и (Малых нагрузок — также и расхода газа через байпасный трубопровод, соединяющий СПГГ с атмосферой помимо турбины. [c.135]

На рис. 47 приведена зависимость концентраций окиси углерода (СО), окислов азота (ЫО.г) и несгоревших углеводородов (СтНи) от изменения состава горючей смеси (режимов работы двигателя). Из рассмотрения кривых следует, что в режиме холостого хода при коэффициенте избытка воздуха а = 0,8 в отработавших газах возрастает содержание СО. По мере обеднения ния а) увеличивается содержание N0. [c.103]

Работа двигателя в режимах холостого хода и малой нагрузки возможна прн коэффициенте избытка воздуха а == = 0,7...0,8. Горючая смесь, поступая в цилиндры двигателя, перемешивается с остаточными газами, поэтому обогащение смеси улучшает ее воспламеняемост э и способствует устойчивой работе двигателя. [c.58]

При градуировке гидрофонов выходное напряжение должно измеряться в режиме холостого хода. Обычно первой ступенью приемной системы служит усилитель с высоким входным сопротивлением типа катодного повторителя. Основная функция этого усилителя состоит в согласовании импедансов, а не в усилении. Раззшеется, следующей ступенью является усилитель напряжения с известным коэффициентом усиления. [c.161]

Определить коэффициент электромеханической связи К, внесенное из электрической части преобразователя механическое сопротивление 2, чувствительность в режиме холостого хода электродинамического микрофона с подвижной катушкой сопротивлением 2 = 10 Ом при длине проводника I = 2 м. Полное механическое сопротивление системы равно г = 5Н-с/м. Диаметр мембраны 2а = 5 см. Магнитная индукция в зазоре В = = 8500 Гс (считать, что действующая поверхность диафрагмы равна ла ). Определить область частот, где чувствительность частотнонезависима. [c.298]

В простейшем случае градуировочный столбик набирается из трех нагревателей, разделенных двумя датчиками. В предварительных опытах по нескольким точкам строится характеристика холостого хода центрального нагревателя. Практически как в режимах холостого хода , так и при градуировке трудно выдерживать режимы работы крайних нагревателей такими, чтобы сигналы датчиков были точно равны нулю. Поэтому приходится мириться с наличием некоторых малых сигналов, измерять их значения и вносить поправку на сток или приток тепла, пользуясь в первом приближении рабочими коэффициентами, полученными ранее при холодных градуировках. Во втором и послег дующих приближениях можно более точно учесть температурную, зависимость коэффициентов датчиков, однако надобность в этом [c.149]

Разработан ограничитель режима холостого хода сварочных выпрямителей. Это устройство служит для автс1матического отключения и включения выпрямителя с целью исключения потерь холостого хода трансформатора, повышения коэффициента мощности электросети и созлания электробезонас-ных условий работы. [c.128]

Термодинамический к. п. д. на рассматриваемых режимах практически одинаков. Это объясняется уменьшением р на режиме холостого хода, т. е. уменьшением доли тепла, подводимого на участке р = onst. Рабочий цикл при этом прибавляется к циклу при У = onst. В то же время относительно низкое значение коэффициента использования теплоты I = 0,50 указывает на плохое качество процесса смесеобразования и горения на режиме холостого хода, которое в основном и определяет низкое значение относительного к. п. д. (г)о = 0,37) и индикаторного к. п. д. (т]г 0,25) при работе дизеля на холостом ходу. [c.84]

Как видно из формулы (18), определяющей среднюю величину газодинамических сопротивлений на ходе выталкивания Арвыт> снижение температуры газа в цилиндре ведет к увеличению т. е. возрастанию насосных потерь. Поэтому столь эффективное для двухтактных дизелей мероприятие, улучшающее работу дизелей на холостом ходу, как подача топлива в половину цилиндров, оказывается для четырехтактных дизелей малоэффективным. Повышение индикаторного к. п. д. из-за резкого (почти вдвое) падения коэффициента избытка воздуха компенсируется ростом насосных потерь, которые становятся значительно больше, чем на режиме холостого хода, из-за более резкого снижения температур воздуха, выталкиваемого через выпускные клапаны с большими потерями. Поэтому отключение подачи топлива в половину цилиндров не дает такого эффекта, как в двухтактных двигателях. Сравнительные испытания дизеля Д50 на режиме холостого хода при 550 об/мин с шестью и тремя работающими цилиндрами характеризуются следующими основными параметрами pi и Ni увеличиваются вдвое, коэффициент избытка воздуха уменьшается с 10,5 до 6,1, удельный индикаторный расход топлива уменьшается с 0,213 до 0,185 кг/кВт ч, а часовой расход топлива понижается всего на 13% (2,5 кг/ч). В то же время на дизеле 2Д100 уменьшение расхода топлива за счет отключения подачи в половину цилиндров обеспечивало снижение расхода топлива на 30% (см. выше). На четырехтактном дизеле типа Д70, где рабочий процесс на режиме холостого хода также протекает весьма некачественно (индикаторный к. п. д. составляет всего 35%, коэффициент эффективного тепловыделения 0,67), отключение подачи топлива в половину [c.248]

К1То, где К — коэффициент усиления сервосистемы в режиме холостого хода. [c.257]

Приведенные допущения не накладывают сколько-нибудь существенных ограничений на общность полученных результатов. При необходимости влияние каждого из допущений может быть строго оценено при помощи общих методов, разработанных выше. Введем следующие условные обозначения для наиболее часто встречающейся схемы механизма с самотормозящейся червячной передачей (рис. 78) М- — вращающий шмент двигателя — момент сопротивления на валу червяка M i = к У гМ.а — момент сопротивления на валу червячного колеса, приведенный к двигателю, при установившемся холостом ходе s — жесткости участков валопровода между двигателем и червяком, червячным колесом и зажимными элементами т) , — приведенные к. п. д. в тяговом режиме и коэффициент оттормаживания самотормозящейся передачи Фх — угол поворота ротора двигателя [c.286]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...