Удельный дополнительный расход установке

Решение. Вследствие снижения удельных расходов условного топлива с 0,105 до 0,098 г/г пара себестоимость по топливной составляющей при реконструкции уменьшается по сравнению с себестоимостью при установке дополнительного котла. Например, при стоимости топлива 7 руб/т у. т. себестоимость по топливной составляющей составит [c.337]

В (1.36) обозначено —удельный расход условного топлива в теплотехнологической установке заменяемого варианта (вариант раздельной выработки основной и дополнительной продукции) [c.31]

Во время проектирования был изучен вопрос о возможности принципиального усовершенствования тепловой схемы с вторичным промежуточным перегревом пара. В результате исследования этой проблемы на ЛМЗ, в ЦКТИ и ВТИ для турбин мощностью более 800 МВт было доказано, что экономия в удельном расходе теплоты от второго пром-перегрева составляет около 1,8%. При этом пар к первому ПП отбирался при 6,9 МПа, а ко второму— при 2 МПа. При проектировании К-1200-240 после всестороннего анализа этого вопроса было решено отказаться от второго промперегрева. Это решение объясняется тем, что от введения второго ПП установка весьма существенно усложняется, становится менее надежной, трудно решается задача об ограничении динамического повышения частоты вращения при сбросах нагрузки из-за больших дополнительных объемов пара в перегревателях и трубах, в том числе между стопорными клапанами и местом ввода в ЦСД пара после вторичного промперегрева. [c.73]

Номинальную производительность котельных агрегатов назначают при проектировании с таким расчетом, чтобы обеспечить полную нагрузку энергоблоков в периоды наибольшего удельного расхода пара, который, ак известно, зимой несколько ниже, чем летом. Поэтому котельные агрегаты, работая с номинальной нагрузкой, могут обеспечивать небольшую перегрузку энергоблоков, а при еще большей форсировке энергоблоков котлы перегружаются меньше, чем другое оборудование электростанций. Однако даже периодическая и недлительная перегрузка котлов большой производительности часто сопряжена с необходимостью выполнения различных конструктивных мероприятий. Для этого, например, требуются переделка или замена тягодутьевых машин с целью повышения их напора или установка дополнительных аппаратов для очистки газоходов от загрязнения, увеличение производительности пароохладителей и т. п. [c.79]

Как известно, при определённом постоянном пропуске пара через паровой двигатель с увеличением вакуума будет увеличиваться общий адиабатический теплоперепад, что создаёт дополнительную мощность и в связи с этим уменьшает удельный расход пара на всю установку. Этот теплоперепад будет срабатываться исключительно на последней ступени турбины. Однако когда в последней ступени скорость пара достигнет скорости звука и наступит предел расширения пара в косом срезе рабочей лопатки, то дальнейшее понижение давления не будет использовано, так как это произойдёт за последней ступенью. [c.309]

В составе поста или установки всегда присутствуют сварочное оборудование и инструмент. В зависимости от особенностей свариваемых изделий и характера производства собственно процесс сварки имеет различный удельный вес. Значительное время расходуется на вспомогательные, сборочные и дополнительные работы, что снижает эффективность применения современных высокопроизводительных способов сварки. Поэтому сокращение [c.375]

Минимальный удельный расход электроэнергии на пылеприготовление может быть достигнут при условии правильного выбора геометрических и технических характеристик мельничных установок. На установках с мельницами Ш-16 (ШБМ 287/470) в эксплуатационных условиях достигнут удельный расход энергии 28—30 квт-ч/т на размол и дополнительно около 6 квт ч/т на пневмотранспорт пыли. В табл. 18-1 приведены сравнительные показатели мельниц Ш-50, изготовлявшихся ранее и модернизированного типа, а также новых крупных мельниц Ш-70. [c.230]

Ценой усложнения схемы можно значительно улучшить основные характеристик ГТУ увеличить КПД и коэффициент полезной работы снизить удельный расход газа поднять единичную мощность установки. Поэтому наряду с простыми ГТУ и рассмотренными установками с регенерацией теплоты строятся и разрабатываются установки с более сложными схемами, в которых применяются промежуточное охлаждение воздуха и промежуточный подогрев газа. При этом в ГТУ появляются дополнительные элементы охладители воздуха и камеры сгорания для промежуточного подогрева. Установка может содержать несколько компрессоров и турбин, нередко располагающихся на разных валах. [c.380]

В течение каждого режима испытания желательно проведение не менее трех измерений всех контролируемых величин, причем начало измерений следует производить через 15—20 мин после перехода на новый режим, т. е. после стабилизации теплового режима дизеля. Измерения при реостатных испытаниях должны производиться при включенных вспомогательных агрегатах. При испытаниях обычного типа примерные формы протоколов и записей могут соответствовать предусмотренным ГОСТ 10448—63. При подсчете результатов испытаний эффективная мощность дизеля и удельный расход топлива при номинальной нагрузке приводятся к нормальным условиям окружающей среды [барометрическое давление 750 мм рт. ст., температура 20°С и относительная влажность 70% (см. главу X)]. В системах с двухступенчатым наддувом (при последовательной установке компрессоров) дополнительно определяется давление и температура воздуха между степенями. [c.324]

При проектировании насосной станции особое внимание должно быть уделено следующим основным требованиям надежность обеспечения графика водоподачи удобство и безопасность обслуживания минимальная протяженность всасывающих и напорных трубопроводов простота узлов коммуникаций. трубопроводов возможность увеличения подачн насосной станции как путем замены агрегатов на более мощные, так и установки дополнительных агрегатов обеспечение максимального к. п. д. и коэффициента использования установленного оборудования при минимальной удельной норме расхода электроэнергии на подачу воды. [c.195]

Рост производства стали будет происходить за счет преимущественного развития конвертерного и электроплавильного способов производства стали при постепенном снижении выплавки стали в мартеновских печах, что расширит диапазон марочного сортамента и повысит качество стали. Доля электростали в общем объеме производства стали составит в 1985 г. 14,8% по сравнению с 10,7% в 1980 г., при этом удельный расход электроэнергии на выплавку 1 т стали возрастет соответственно с 90,9 до 112,2 кВт-ч/т. Большое распространение получат установки непрерывной разливки стали (УНРС). Предусматривается довести в 1985 г. выплавку стали с применением УНРС до 22,8% всей выплавки стали вместо 11,8% в 1980 г. На каждую тонну литой заготовки, разлитой на УНРС, расходуется дополнительно 25—28 кВт-ч электроэнергии. Однако при этом снижается расходный коэффициент металла для получения заготовки с 1,2 до 1,05 и достигается экономия топлива на нагрев слитков в объеме 36—45 кг/т (в условном топливе) и экономия электроэнергии на прокат слитков на обжимных станах —18— 20 кВт-ч/т. С целью повышения качества металла предусматривается широкое развитие обработки стали синтетическими шлаками, инертными газами, применение вакуумирования, электрошлакового и вакуумно-дугового переплава, микролегирования и других прогрессивных методов. При этом удельный расход электроэнергии повышается в 2—3 раза по сравнению со средним удельным расходом электроэнергии на выплавку электростали. [c.53]

В табл. 10.1 приводятся данные по металлоемкости паровых безба-рабанных контуров некоторых комбинированных котлов, создаваемых на базе серийных водогрейных котлов, с установкой дополнительных конвективных шахт, обеспечивающих гибкое независимое регулирование паровой и водогрейной нагрузок. Как видно из таблицы, удельный расход дополнительного металла на одну тонну производимого пара в комбинированных котлах колеблется от 0,46 до 0,53 т, в то время как удельный расход металла в паровых барабанных котлах низкого и среднего давления колеблется от 2,78 до 3,5 т/т, т. е. расход дополнительного металла на производство пара в комбинированных котлах в 6—7 раз ниже, чем в паровых. [c.203]

Из этой формулы легко видеть, что срок окупаемости будет тем меньше, чем больше число часов работы установки т, выше температурный напор Ai , дороже топливо Ст, чем лучше организован теплообмен, т. е. выше /г, чем больше расход топлива В,, чем меньше удельная стоимость поверхности нагрева Сп, чем ниже стоимость дополнительных устройств А всп и чем меньше дополнительные эксплуатационные затраты Эдоп на обслуживание новой установки. Отсюда же ясно, что самым выгодным способом использования тепловых потерь является использование их без сооружения специальной установки. Формула дает возможность первой оценки рентабельности рассматриваемого способа теплоиспользования. [c.340]

Для характеристики этих колебаний в табл. 1-3 приведены дан ные по 167 установкам горячего водоснабжения в и<илых зданиях г. Москвы за 1965 г. с общим количеством жителей 342 тыс. чел Для исследования были специально выбраны жилые здання-ново стройки, не имеющие никаких дополнительных потребителей горя чей воды (детские учреждения, столовые, парикмахерские и т. д.) Расход воды определялся по показаниям установленных водомеров Средний расход горячей воды составил за сутки 110,6 л1чел. Коле бания удельного расхода весьма велики. [c.14]

Удельный расход теплоты q . Как указывалось, в современных турбинах для АЭС значительное количество пара отбирается не только в систему РППВ, но также для технологических нужд и на теплофикацию. Это существенно повышает тепловую эффективность установки. Но в связи с дополнительными отборами пара удельный расход теплоты установкой теряет свою универсальность как характеристика качества турбины. Даже оценка этого показателя при отключенных дополнительных отборах пара не решает вопроса, поскольку проточная часть турбины рассчитывается при их наличии и это сказывается на к. п. д. отсеков и на дросселировании пара регулировочными клапанами. Чтобы исключить, хотя бы в некоторой мере, эти влияния, следовало бы в качестве сравнительного показателя выбирать режим с полностью открытыми регулировочными клапанами и при максимальной мощности турбины, причем к этой мощности, как принято, добавлять мощность питательного турбонасоса, а дополнительные отборы отключать. Такой показатель давал бы оценку эффективности собственно турбины совместно с РППВ. [c.118]

Результаты оптимизационных исследований показывают целесообразность дополнительных капитальных вложений в некоторые элементы оборудования установки. При этом суммарные отчисления от капиталовложений в установку увеличились на 3,6%, а удельный расход топлива для оптимального варианта установки па 3,4% ниже, чем для исходного варианта. В итоге суммарные расчетные затраты для оптимального варианта снизились на 2,6%. В денежном выражении это соответствует экономии — 200 тыс. рублей в год для установки мощностью 200 Мет. Результаты проведенных исследований можно в определенной мере распространить и на ПГУ большей моецности. [c.148]

Способы изменения частоты вращения двигателей трехфазного тока малоэкономичны и в итоге сводят почти на нет преимущества регулирования ТК путем fi = var. Применение постоянного тока требует дорогих дополнительных устройств и усложняет установку. Гидромуфты не нашли сколько-нибудь широкого применения, так как при номинальной частоте вращения расходуют до 3—5% передаваемой энергии, а при уменьшении частоты вращения (п ) приводного двигателя КПД их падает примерно пропорционально п /п°. В итоге при значительных понижениях п экономия электроэнергии, даваемая гидромуфтами, невелика, а установка усложняется. Поэтому до последнего времени электропривод применялся для ТК мощностью не более 6—9 МВт. В случае применения электропривода п = onst перерасходы электроэнергии довольно значительны. Связано это с тем, что частоту вращения ТК приходится выбирать по летним или изменяющимся технологическим условиям, когда она максимальна для достижения необходимого давления и расхода на нагнетании при худших условиях. Принимают обычно и некоторый запас. При более низких температурах наружного воздуха или технологических газов расход и давление ТК регулируют обычно дросселированием на всасывании, при котором удельная работа /к компрессора остается примерно одинаковой и равной максимальной — летней, несмотря на снижение давления на нагнетании ТК и уменьшении массового расхода газа. Иными словами, [c.217]

Чтобы установить стой- Д мостные характеристики установки по теплоте и электроэнергии и себестоимости получаемого дистиллята, необходимо найти ряд следующих дополнительных величин опреснительной ее части температурный перепад в регенеративных и теплоотводящих ступенях М2 поверхности нагрева регенеративных и теплоотводящих ступеней fi, F , расход исходной воды через ступени рециркуляции общий расход воды, поступающей на опреснение W число ступеней в установке от удельный расход теплоты на головном подогревателе Qr.n. [c.125]

Принципиальная тепловая схема ПГУ с ВНППУ мощностью 200 МВт показана на рис. 15.3. Установка включает паровую турбину К-160-130 и газовую турбину ГТ-35/44-770. Из компрессора воздух поступает в топку ВНППУ, куда подается и топливо. Высоконапорные газы после пароперегревателя при температуре 770 °С поступают в газовую турбину, а затем в экономайзер. В схеме предусмотрена дополнительная камера сгорания, обеспечивающая номинальную температуру газов перед ГТУ при изменении нагрузки. В комбинированных ПГУ удельный расход топлива на 4—6 % меньше, чем в обычных паротурбинных, снижаются также капиталовложения. [c.324]

Составляющие удельного расхода. Электроэнергия, получаемая электропоездом из сети, тратится на преодоление основного сопротивления движению преодоление дополнительных сопротивлений потери в резисторах при пуске потери в силовых трансформаторах и выпрямительных установках потери при тормолчении на остановочных пунктах, а также при снижении скорости движения по предупреждениям работу вспомогательных машин н освещение отопление вагонов. [c.119]

На смену им пришли динамически уравновешенные оппозитные компрессоры (рис. 10), скорость вращения вала которых в 2-2,5 раза больше, чем у горизонтальных машин, а вес и габариты значительно меньше. Благодаря высокому числу оборотов вала оппозитных компрессоров маховая масса их небольшая и размещается в роторе электродвигателя без дополнительного маховика. Значительно уменьшились также площади машинного зала и фундаментов. Так, например, скорость вращения вала горизонтального компрессора 5Г-100/8 была равна 187 об/мин, а компрессора на оппозитной базе 4М10-100/8 аналогичной производительности -500 об/мнн. В результате удельный расход металла снизился на всю компрессорную установку на 45%, на собственно компрессор - на 32% и электродвигатель -на 58%. [c.41]

Во время работы двигателя с одной и той же нагрузкой увеличивают угол опережения зажигания (исходя из уже известного угла опережения зажигания при работе двигателя с полной нагрузкой с данным числом оборотов) и измеряют при этом расход топлива. Точки кривых, ссответствующие наименьшему удельному расходу топлива, характеризуют оптимальный угол опережения зажигания для каждой данной нагрузки (фиг. 7). Пологий характер протекания кривых удельного расхода топлива показывает, что в противоположность установке угла опережения зажигания в зависимости от числа оборотов установка угла опережения зажигания в зависимссги от нагрузки может производиться менее точно, причем величина оптимального угла опережения зажигания лишь в незначительной степени зависит от числа оборотов. Вследствие введения устройства для изменения угла опережения зажигания в зависимости от нагрузки может быть получена экономия топлива до 10%. Существенная экономия получается лишь при использовании двигателей большой мощности, когда они длительное время работают на режимах частичных нагрузок (езда по шоссейным дорогам). Дополнительное изменение угла опережения зажигания в зависимости от нагрузки составляет примерно 10—20° по углу поворота коленчатого вала. [c.226]

Теоретически наивыгоднейшая температура регенеративного подогрева питательной воды отвечает наименьшему удельному расходу топлива на электростанции. Применение регенеративного подогрева связано с дополнительными материальными и энергетическими затратами. Это приводит к необходимости снижения температуры подогрева питательной воды по сравнению с теоретически наивыгоднейшим ее значением до величины, обусловливающей наибольшую экономическую эффективность регенеративного подогрева для электростанции. Для подогрева воды необходима регенеративная подогревательная установка с трубопроводами, арматурой, вспомогательными насосами, автоматическими устройствами и контрольно-измерительной аппаратурой, требующая дополнительных затрат металла и энергии на перекачку воды, дополнительного места и денежных затрат. При применении регенеративного подогрева уменьшается расход топлива, но увеличивается расход свежего пара и питательной воды, возрастают паро производительность котельного агрегата и увеличиваются размеры головной части турбины. Вследствие отборов пропуск пара в конденсатор турбины, а также размеры последних ее ступеней и выхлопа сокращаются. [c.88]

При работе мельницы по открытому циклу (рис. 66, а) измельчаемый материал пропускается через барабан один раз. У таких мельниц отсутствуют дополнительные устройства, обеспечивающие промежуточный отбор готового продукта, что снйжает производительность мельницы и увеличивает удельный расход энергии на помол, при этом наблюдается повышенная неоднородность готового продукта. Однако установки, работающие по открытому циклу, просты по конструкции [c.71]

Повысить качество выплавляемых сталей можно применением усовершенствованных методов плавки, например плазменно-индукционного. В ИПЛ АН УССР создана на базе печи ИСТ-0,16 плазменно-индукционная установка, применение которой благодаря дополнительному нагреву позволяет сократить продолжительность плавки и повысить производительность печи при одновременном повышении качества металла и сокращении удельного расхода электроэнергии. [c.240]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...