Потери тепла трубопроводом

Потери тепла трубопроводами пара и воды, связывающими основные агрегаты— котел с турбиной, конденсатор с котлом. Эти потери определяются величиной 1 причем [c.34]

Частный коэффициент полезного действия по производству электроэнергии ТЭЦ с учетом потерь тепла трубопроводами и котельной установкой равен [c.45]

Тепловые потери станции обусловлены потерями механическими и электрическими турбогенератора и потерями тепла трубопроводами и котельной установкой. [c.46]

Потери тепла трубопроводом <2 = 6,3 (50—10)-3,14-0,2-5.3600 = 2,85-10 Дж=2,85 МДж. [c.209]

Потеря тепла трубопроводами на пути от парогенератора до турбины [c.173]

Нижняя разводка выгоднее верхней также и в отношении потерь тепла трубопроводами. При верхней рдз-водке эти потери больше, так как паровая магистраль прокладывается обычно по чердаку. При нижней разводке теплоотдача магистрали используется для отопления зданий. [c.32]

Термическое сопротивление теплоотдаче от теплоносителя к плоской стенке Потери тепла трубопровода или цилиндрического объекта (тепловой поток, отнесенный к 1 пог. м трубопровода) [c.215]

Экономические потери тепла трубопровода [c.216]

Потеря тепла трубопроводами [c.34]

Полная потеря тепла трубопроводом определяется фор. улой [c.48]

По давлению пара системы парового отопления условно разделяют на системы низкого (до 0,07 МПа) и высокого (выше 0,07 МПа) давления. Достоинства систем парового отопления— их меньшая стоимость и возможность быстрого прогрева здания недостатки — сложность центрального регулирования (периодический пуск пара), невозможность качественного (температурного) регулирования, меньший срок службы конденсационных трубопроводов, а также повышенные потери тепла трубопроводами. Системы парового отопления применяют редко при наличии технико-экономических обоснований. [c.410]

В этом цикле нет потерь на трение, нет потерь тепла в котле, турбине и трубопроводах, все процессы протекают обратимо, в частности процесс расширения пара в турбине происходит без теплообмена с внешней средой (т. е. адиабатно). На диаграмме v — р этот цикл представлен на рис. 10-16, [c.117]

Поток тепла из недр Земли (источником которого являются радиоактивные процессы) постоянен, однако его плотность очень мала. Так, с углублением на каждые 33 м температура повышается всего на 1° С. При глубине современного бурения скважин до 10 км и более можно получить перепад температур 300° и использовать его для превращения тепла в механическую и электрическую энергии. Однако потери тепла в трубопроводах подачи РТ и в электропроводах ТЭГ должны быть так велики, что эти ЭУ вряд ли окажутся рентабельными. [c.107]

Потеря тепла с 1 м трубопровода по формуле (6-3) [c.133]

Потери тепла с 1 пог. м. трубопровода в ккал м час С при укладке [c.231]

Существенно отметить, что утолщение изоляции, взятое само по себе, не определяет непосредственно снижение тепловых потерь трубопровода увеличение при зафиксированном di повышает тепловое сопротивление изоляции, но одновременно уменьшает внешнее сопротивление со стороны окружающей среды, учитываемое вторым членом в знаменателе. При малых диаметрах di может случиться даже парадоксальное обстоятельство, когда наложение теплоизоляционного материала приводит к росту потерь тепла. Действительно, приравняв к нулю производную по d от знаменателя, находим, что экстремальное значение последнего [c.35]

Однако, газовый перегрев обладает следующими серьезными недостатками. Его тепловая экономичность в реальных условиях снижается вследствие потери давления пара и рассеяния тепла трубопроводами вторично перегреваемого пара и во вторичном перегревателе. Усложняются конструкция и регулирование котельного агрегата из-за введения добавочного элемента—вторичного перегревателя усложняются и удорожаются паропроводы станции, так как к паропроводам свежего пара добавляются паропроводы вторичного перегрева из машинного зала в котельную и обратно. При аварийном сбросе нагрузки возникает опасность разгона турбины массой пара, находящегося в промежуточных емкостях (в перегревателе и прямых и обратных паропроводах), а также опасность пережога трубок вторичного газового перегревателя. [c.96]

Улучшение экономичности установки данного типа может быть достигнуто в результате повышения к. п. д. турбины и котельного агрегата а также дальнейшего снижения потерь рабочего вещества и рассеяния тепла трубопроводами. [c.210]

Накладывая на трубы эти изоляционные материалы слоем, толщина которого приведена в табл 53, можно получить на поверхности изоляции вышеуказанную низкую температуру и ограничить потерю тепла изолированными трубопроводами величиной, указанной в табл. 54. [c.292]

Наружный диаметр неизолированного трубопровода, мм Потери тепла с 1 пог. я изолированного трубопровода, ккал м час [c.292]

Когда термопары установлены вблизи выхода из нагревателя или холодильника, поток не является изотермическим н показания термопары не соответствуют средней температуре потока. В работе [7] приведены расчеты теплоотдачи к натрию на входных участках кольцевых каналов при постоянном тепловом потоке. Из этих расчетов следует, что стабилизация профиля температуры после входа в нагреватель заканчивается на различной длине при Re=l,0-10 на расстоянии Ad при Re = 5,0-10 на расстоянии 13,3rf при Re=l,0-10 на расстоянии 21 d. Можно ожидать, что эти значения справедливы и для характеристики длины, на которой происходит выравнивание температуры в потоке после выхода из теплообменного участка. При необходимости уменьшить ошибки измерения средней температуры выхода из-за неизотермичности потока и потерь тепла на длине участка стабилизации целесообразно перед термопарой предусматривать специальные перемешиватели потока, использовать эффект перемешивания в местах поворота (изгибах, углах) трубопровода. [c.167]

Т1т.ш —к. п. д. теплового потока, учитывающий потери тепла в трубопроводах между котлом и турбиной и потерю конденсата в блоке котел—турбина (либо в среднем по всей электростанции). Обычно Г1Т.Ш близок к 99 /j. [c.118]

Часть тепла теряется через обмуровку котла и его изоляцию и затрачивается на нагревание окружающего воздуха. Действие этого тепла отчетливо ощущается в верхней части котла количественно потеря тепла в окружающую среду сравнительно невелика и у котлов большой производительности обычно не превышает 0,5%. Эта потеря возрастает, когда на наружных трубопроводах, газопроводах и воздухопроводах отсутствует изоляция. [c.51]

При работе объемной гидравлической машины на режиме генератора с числом оборотов могут возникнуть еще конвективные потери тепла через наружные поверхности трубопроводов. Уравнение потерь энергии через наружные поверхности этих трубопроводов можно найти из уравнения (12), пренебрегая радиальным распределением температур в трубе. Сократив уравнение (12) до членов, выражающих аксиальную теплопроводность и отдачу тепла конвекцией, получим [c.96]

Таким образом, при работе машины на режиме генератора с числом оборотов потерями тепла через наружные поверхности трубопроводов входа и выхода можно пренебречь. [c.98]

Учитывая еще потери тепла в трубопроводах в размере 5 >/ о, в итоге получим [c.68]

На длинных трубопроводах, соединяющих выпарные аппараты МВУ, вследствие потерь тепла в окружающую среду температура раствора на выходе (i — 1)-го аппарата больше температуры на входе в г-й аппарат. Методически можно учесть эту разницу путем расчета потерь тепла от трубопровода в окружающую среду, однако ввиду малости ею пренебрегают. [c.59]

Природный газ вытекает из большого подземного источника, расположенного на глубине 3000 м ниже уровня моря. По трубопроводу газ поступает в небольшие откачанные цистерны, находящиеся на уровне моря. После заполнения каждой цистерны температура газа в ней равна 180°С. Определить температуру а) газа, поступающего в цистерны, и б) газа в подземном источнике. Всеми потерями тепла можно пренебречь, газ считать совершенным с молекулярной массой 16 кг/кмоль и Ср/Сг, = 1,3. Ускорение силы тяжести принять равным 9,81 м/с вдоль всей скважины. [c.199]

На трубопровод наложена асбестово-киэельгуровая изоляция тол щиной 75 мм и сверх нее — пробковая толщиной 30 мм. Нужно опреде лнть потерю тепла трубопроводом по всей длине и температуры на гра ничных поверхностях. При решении задачи принять коэф )ициент тепло [c.304]

Пример 23-5. Стальная труба диаметром dild.2 200/220 мм с коэф( )ициентом теплопроводности — 50 вт м-град покрыта двухслойной изоляцией. Толщина первого слоя ба = - 50 мм с = == 0,2 emiM-град и второго 63 80 мм с 0,1 вт-/м-град. Температура внутренней поверхности трубы /с-г 327° С и наружной поверхности изоляции t = 47° С. Определить потери тепла через изоляцию с одного погонного метра трубопровода и температуры на границах соприкосновения отдельных слоев. [c.371]

Кажущиеся порой незначительными парения и утечки воды приводят к значительным потерям тепла. О величине этих потерь можно судить последующим примерам через неплотность сечением 1 мм" проходит при абсолютном давлении 5 KZ j Afi около 5 кг ч пара, а при давлении 11 кгс1см — 8 кг/ч пара. По данным ОРГРЭС [Л. 19] потери конденсата вследствие неплотностей в арматуре, фланцевых соединениях и в трубопроводах на ряде обследованных электростанций составили от 22 до 71% общих потерь конденсата на данной электростанции. В промышленных и отопительных котельных доля этих потерь еще больше. [c.193]

Частный к. п. д. комбинированной установки по производству тепловой энергии, отпускаемой внешнему потребителю, характеризует общую тепловую экономичность процессов производства, транспорта и отпуска тепла теплоносителя в пределах ТЭЦ и учитывает потери тепла в котельной, рассеяние тепла в трубопроводах, паровой турбине и в теплоподготовительной установке для отпуска тепла внешнему потребителю (коллекторная установка теплопроводов, выводимых с ТЭЦ бойлерная, паропреобразовательная установки). [c.47]

Уменьшение потери тепла поверхностью горячих трубопроводов достигается покрытием их слоем изоляции такого качества и такой толщины, чтобы при температуре окружающего воздуха 25° С поверхность изоляции имела температуру не выше 45—47° С. При наличии такой изоляции можно безопасно обслуживать трубопроводы даже высокоперегретого пара. [c.291]

Диаметры навивки всех элементов постоянные, диаметры вытеснителей переменные с постоянным равным 4 мм зазором между ними и внутренними образующими змеевиков. Модули ди-станционированы между собой втулками, закрепленными на вытеснителе в четырех сечениях по высоте. Четыре верхних витка установлены на расстоянии от остальных витков для выравнивания расхода газа по отдельным модулям. Соединительные трубы свежего пара изолированы для снижения потерь тепла в холодный гелий. Соединительные трубы питательной воды размером 20X3 мм позволяют уменьшить в них разверну и разместить дроссельные устройства. Модули опираются на опорную систему в нижней части кожуха и заключены в шестигранный вытеснитель, который с наружной стороны изолирован листами толщиной 1 мм в верхней части он подвижно соединен с кожухом. Кожух с трубным пучком подвешен на опорах к силовому корпусу. В верхней части кожуха имеется отверстие со втулкой, куда заводится внутренняя труба двойного трубопровода с уплотняющими кольцами [4]. [c.121]

Барабан и коллекторы, паропроводы перегретого пара, питательные трубопроводы, трубопроводы непрерывной продувки, газовоздухопроводы и т. п. находятся вне обмуровки и располагаются вокруг агрегата вдоль его стен рядом с площадками обслуживания и переходными лестницами. В зависимости от состояния рабочего тела перечисленные элементы оборудования имеют температуру 200—600° С и более. Их покрывают тепловой изоляцией. Это улучшает санитарно-гигиени-ческие условия работы эксплуатационного персонала и снижает потери Qs- Высококачественная тепловая изоляция позволяет уменьшить потери тепла в окружающую среду по сравнению с неизолированной поверхностью на 95—97%. Изоляция барабана, коллекторов, трубопроводов и арматуры, кроме того, улучшает условия работы металла этих элементов, так как уменьшается температурный перепад по толщине металла, а следовательно, снижаются и температурные напряжения. Теп- [c.208]

При работе двигателя имеются кондуктивные потери тепла в стенки цилиндра, насадку регенератора и соединительные трубопроводы. В системе двигателя Стирлинга приходится ре-щать задачи нестационарной теплопроводности, а анализ подобных задач теплообмена весьма затруднителен. Однако можно получить приемлемые результаты, применяя упрощенный подход с использованием стандартного уравнения теплопроводности Фурье. Рассматривая эту задачу для регенератора, следует обратиться к работам Ромье [34, 35]. В первой из них, кроме того, предлагается оригинальный подход к расчету потерь на повторный нагрев. Уравнение Фурье, определяющее кондуктив-ный тепловой поток, записывается следующим образом [c.333]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...