Потери тепла и к. п. д. котельного агрегата

ПОТЕРИ ТЕПЛА И К- П. Д. КОТЕЛЬНОГО АГРЕГАТА [c.48]

В процессе расчета контактного экономайзера приходится определять потерю тепла с уходящими газами. Это необходимо для составления теплового баланса установок с контактными экономайзерами и определения роста к. п. д. установок. Следует отметить, что если подогреваемая в экономайзере вода не используется или не полностью используется в основном тепловом агрегате, к которому подключен экономайзер, то нельзя, конечно, считать, что установка экономайзера повышает к. п, д. основного теплового агрегата. Условно так можно считать, пожалуй, только при установке контактных экономайзеров в котельных, поскольку при этом снижается необходимая выработка тепла котлами, а, как известно, теплопроизводительность и к. п д. котельной в равной мере определяют расход топлива. [c.115]

В действительности потери тепла с уходящими газами, к.п.д. котельных агрегатов и температуры в топках при применении эмульгированных топлив несколько отличаются от расчетных. [c.224]

Потеря тепла с уходящими газами определяется на основе выбора наивыгоднейшей температуры уходящих газов из котельного агрегата. При выборе этой температуры необходимо иметь в виду, что, чем ойй ниже, тем меньше будет потеря тепла с уходящими газами и тем выше к. п. д. котельного агрегата. С другой стороны, тем больше должна быть поверхность нагрева водяного экономайзера и воздухоподогревателя. При развитии поверхностей нагрева экономайзера и воздухоподогревателя требуются большие затраты на установку, обслуживание, ремонт и создание дутья и тяги. Поэтому для всякого котельного агрегата в зависимости от местных условий (стоимости топлива, нагрузки котельной, стоимости оборудования и т. д.) существует наивыгоднейшая температура уходящих газов, находящаяся обычно в пределах 140—200° С. Определение этой температуры требует проведения детальных технико-экономических расчетов. По выбранной температуре уходящих газов находится величина потери тепла с уходящими газами и определяется к, п. Д. котельного агрегата т[к.а [c.117]

Для увеличения к. п. д. котельных агрегатов, а следовательно, и котельной установки в целом кочегар должен стремиться к уменьшению тепловых потерь в каждом котельном агрегате, т. е. к уменьшению потерь с уходящими газами, от химической неполноты сгорания, от механической неполноты сгорания и потерь тепла в окружающую среду. Чем меньше тепловые потери, тем больше тепла полезно используется, а следовательно, тем экономичнее работает котельная установка. [c.367]

Указанный выше к. п. д. котельного агрегата представляет собой к. п. д. брутто, пе учитывающий тепловой и электрической энергии, затраченных на собственные нужды котельной установки (питательные насосы, тягодутьевые машины, размол и подачу топлива, обдувку поверхностей нагрева и потери тепла с продувкой). [c.120]

Полученный оптимальный избыток воздуха а. , 1,2, характерный для всех пылеугольных топок, ниже, чем для шахтно-мельничных топок без наддува, где он обычно составляет = 1,25—1,30 поэтому достигается некоторое снижение потерь тепла с уходящими газами и расхода электроэнергии на тяго-дутьевую установку. В результате к. п. д. котельного агрегата устойчиво составляет около 91%. [c.239]

Расходы на топливо составляют до 60—70% себестоимости пара (или горячей воды). Сократить расходы топлива можно путем уменьшения тепловых потерь и увеличения таким образом к. п. д. котельной установки, а также путем устранения ряда видимых потерь тепла в котельной. Для этого необходимо 1) поддерживать в паровых котлах равномерное давление (а в водогрейных котлах — равномерную температуру в зависимости от температуры наружного воздуха) 2) непрерывно и равномерно питать котельные агрегаты водой 3) доводить до минимума расход топлива при растопке котельных агрегатов 4) уменьшать расход пара на собственные нужды котельной на распыливание мазута в паровых форсунках, на привод паровых питательных и мазутных насосов, на гудки и т. д. [c.369]

Теплотехнические испытания котельных агрегатов в зависимости от поставленных задач могут быть разделены на две группы. К первой из яих относятся испытания, проводимые с целью определения энергетических (теплотехнических) характеристик работы котельных агрегатов (к. -п. д., паропроизводительности, потерь тепла и т. п.), выявления их эксплуатационных особенностей и недостатков конструкций. [c.5]

Работа котельных установок с котлами названных типов легко поддается автоматизации, особенно при сжигании жидкого и газообразного топлива. Коэффициент полезного действия рассматриваемых котельных установок при наличии в агрегате низкотемпературных поверхностей нагрева может при сжигании жидкого и газообразного топлива достигать 0,9. При сжигании бурых и пламенных каменных углей максимально достижимые значения к.п.д. снижаются до 0,8—0,85, а при сжигании антрацитов — даже до 0,7 из-за довольно высоких значений потери тепла от механической неполноты сгорания. [c.288]

Улучшение экономичности установки данного типа может быть достигнуто в результате повышения к. п. д. турбины и котельного агрегата а также дальнейшего снижения потерь рабочего вещества и рассеяния тепла трубопроводами. [c.210]

Этот к. п. д. не учитывает потерю тепла топкой в окружающую среду, которая имеет-место во всех типах топочных устройств, как и вообще во всех элементах котельного агрегата. Более подробно о данной потере будег сказано дальше. [c.44]

Как следует из этих данных, с ростом параметров пара термический к. п. д. цикла повышается. Однако даже при 90 ата и 500° С из всего подведенного количества тепла только 42 /о может быть использовано для выработки электрической (механической) энергии. Если учесть другие потери, имеющие место в турбинном и котельном агрегатах, то окажется, что действительный к. п. д. будет значительно меньше. [c.327]

Для повышения температуры питательной воды, поступающей в паровой котел, ее можно предварительно нагреть, используя для этой цели промежуточные отборы пара от паровой турбины. На рис. 1 температура воды, поступающей в паровой котел, в этом случае повысится и будет соответствовать точке 3. При этом тепловая энергия отборного пара, прошедшего через часть проточной части паровой турбины и совершившего соответствующую механическую работу, не теряется из установки с охлаждающей водой в конденсаторе, а используется для подогрева питательной воды, снижая тем самым удельный расход топлива. Таким образом, в паросиловых установках часть пара совершает цикл Ренкина, в котором для превращения в работу тепла t —12 нужно затратить в паровом котле тепло, равное t l — ig. Пар из отборов работает по теплофикационному циклу, в котором теплота парообразования возвращается в паровой котел с подогретой питательной водой. В паровом котле остается восполнить лишь тепло, которое израсходовано отбираемым паром на механическую работу в турбине. В результате термический к. п. д. паросиловой установки повышается. При проектировании установки определяется оптимальная температура питательной воды с учетом параметров пара, величины потерь тепла с уходящими из котла газами и соотношения стоимости топлива и поверхностей нагрева котельного агрегата, [c.7]

Составление теплового баланса котельного агрегата заключается в установлении равенства между поступившим в агрегат количеством тепла, называемым. располагаемым теплом Qpp, и суммой полезно использованного тепла Qi и тепловых потерь Qi, <2з, Qs, Qs и Qe. Hai основании теплового баланса вычисляются к. п. д. и необходимый расход топлива. [c.20]

Составить тепловой баланс котельного агрегата — это значит определить поступление и расход тепла дельным статьям, найти к. п. д. котлоагрегата и потери. [c.175]

Задача 2.23. В пылеугольной топке котельного агрегата паропроизводительностью 0=5,56 кг/с сжигается бурый уголь с низшей теплотой сгорания = = 15 000 кДж/кг. Определить к. п. д. брутто котлоагрегата и расход натурального и условного топлива, если давление перегретого пара Рп.п=4 МПа, температура перегретого пара /п.п=450°С, температура питательной воды /п.в=150°С, величина непрерывной продувки Р = =3%, потери тепла с уходящими газами 2=7% и потери тепла с физическим теплом шлаков <7б=0,4%. [c.44]

Задача 2.27. В шахтно-мельничной топке котельного агрегата паропроизводительностью 0=47,2 кг/с сжигается бурый уголь состава Ср=41,9% Нр=2,7% 5р = =0.6% КР=0,5% ОР=11,3% ЛР = 17% Гр=26%. Определить к п.д. брутто котлоагрегата и натуральный расход топлива, если температура топлива при входе в топку /т = 20°С, давление перегретого пара Ра.п= = 10 МПа, температура перегретого пара /п.п=450°С, температура питательной воды /п.в=200°С, величина непрерывной продувки Р = 3%, потери тепла с уходящими газами <72=9,5% и потери тепла с физическим теплом шлаков 6=0,4%. [c.46]

Задача 2.46. Определить температуру газов на выходе из топки котельного агрегата паропроизводительностью Л = 13,5 кг/с, работающего на донецком угле марки АШ с низшей теплотой сгорания = =25 180 кДж/кг, если давление перегретого пара рп.п= =4 МПа, температура перегретого пара /п.п=450°С, температура питательной воды /п.э = 100°С, величина непрерывной продувки Р=3%, к. п. д. котлоагрегата брутто т]бр =87%, теоретическая температура горения топлива в топке 0т=2035°с, условный коэффициент загрязнения =0,7, степень черноты топки От =0,468, лучевоспринимающая поверхность нагрева Яд=230 м средняя суммарная теплоемкость продуктов сгорания топлива в интервале температур т—От Уср=15,4 кДж/(кг-К), расчетный коэффициент, зависящий от относительного местоположения максимума температуры в топке М=0,45, потери тепла от механической неполноты сгорания 4=4% и потери тепла в окружающую среду 5=0,9%. [c.62]

Задача 2.54. Определить лучевоспринимающую поверхность нагрева топки котельного агрегата паропроизводительностью 1) = 13,9 кг/с, работающего на донецком угле марки АШ состава Ср=70,5% Нр=1,4% = = 1,70/ №=0,8% 0Р=1,9% Лр = 16,7% Т1 р=7%, если давление перегретого пара Рпл=4 МПа, температуре перегретого пара /п.п=450°С, температура питательной воды /п.в = 150°С, к. п. д. котлоагрегата брутто п Рз = =87%, температура воздуха в котельной /в=30°С, температура горячего воздуха /г.з=390°С, коэффициент избытка воздуха в топке ат = 1,25, присос воздуха в топочной камере Дат=0,05, теоретическая температура горения топлива в топке От =2035° С, температура газов на выходе из топки О" =1080° С, условный коэффициент загрязнения =0,7, степень черноты топки ат=0,468, расчетный коэффициент, зависящий от относительного местоположения максимума температуры в топке М=0,45, потери тепла от химической неполноты сгорания дз= = 1,0%, потери тепла от механической неполноты сгорания 4=3% И потери тепла в окружающую среду 5=1%, [c.68]

Задача 2.59. Определить количество тепла, воспринятое паром в пароперегревателе котельного агрегата паропроизводительностью 0=9,73 кг/с, если давление насыщенного пара / н.п=1,4 МПа, давление перегретого пара рп.п = 1,3 МПа, температура перегретого пара t .п= = 250° С, температура питательной воды п.в=Ю0°С, величина непрерывной продувки Р=4%, к.п.д. котлоагрегата брутто =90% и потери тепла от механической неполноты сгорания 94=3,5%. Котельный агрегат работает на каменном угле с низшей теплотой сгорания горючей массы РЦ =34440 кДж/кг, содержание в топливе золы Лр=17,4% и влаги Шр=6%. [c.73]

Задача 2.61. Определить энтальпию продуктов сгорания на выходе из пароперегревателя котельного агрегата паропроизводительностью D=63,9 кг/с, работающего на донецком каменном угле с низшей теплотой сгорания QP =15 294 кДж/кг, если давление насыщенного пара рн.п=11М.Па, давление перегретого пара рп.п=10,1 МПа, температура перегретого пара /п.п=510°С, температура питательной воды/п.в=215° С, к. п. д. котлоагрегата брутто =89%, энтальпия продуктов сгорания на входе в пароперегреватель =9200 кДж/кг, теоретическое количество воздуха, необходимое для сгорания топлива V =4,15 м /кг, присос воздуха в газоходе пароперегревателя Аапе=0,04, температура воздуха в котельной /в= = 30° С, потери тепла от механической неполноты сгорания 94=2,5% и потери тепла в окружающую среду 05= = 1%. [c.74]

Задача 2.70. Определить энтальпию воды на выходе из экономайзера котельного агрегата паропроизводительностью 0 = 5,6 кг/с, работающего на подмосковном угле с низшей теплотой сгорания =10 636 кДж/кг, если температура топлива при входе в топку =20° С, теплоемкость рабочей массы топлива 6 Р=2,1 кДж/(кг-К), давление перегретого пара рп.п=1Л МПа, температура перегретого пара /п.п=240°С, температура питательной воды /п.в = 104°С, к.п.д. котлоагрегата брутто == =87%, энтальпия продуктов сгорания на входе в экономайзер / =3860 кДж/кг, энтальпия продуктов сгорания на выходе из экономайзера 1 =2050 кДж/кг, теоретическое количество воздуха, необходимое для сгорания топлива У =2,98 м /кг, присос воздуха в газоходе экономайзера Даэ=0,1, температура воздуха в котельной /в = = 30° С, потери тепла от механической неполноты сгорания <74=4,5% и потери тепла в окружающую среду 95=1 = 1%. [c.79]

Задача 2.76. Определить количество тепла, воспринятое водой, и конвективную поверхность нагрева экономайзера котельного агрегата паропроизводительностью )=5,45 кг/с, работающего на донецком каменном угле марки Г с низшей теплотой сгорания рр =24 783 кДж/кг, если давление перегретого пара Рп.п=1,4 МПа, температура перегретого пара /д.п=260°С, температура питательной воды /п.в = 104°С, к. п. д. котлоагрегата брутто т] Рз =87%, температура воды на выходе из экономайзера / = 164° С, коэффициент теплопередачи в экономайзере Кэ=0,021 кВт/(м2-К), температура газов на входе в экономайзер =290° С, температура газов на выходе из экономайзера = 150° С и потери тепла от механической неполноты сгорания 94=3,5%. [c.81]

Задача 2.94. Определить мощность электродвигателя для привода вентилятора котельного агрегата паропроизводительностью / =13,9 кг/с, работающего на подмосковном угле с низшей теплотой сгорания рр = = 10 636 кДж/кг, если температура топлива при входе в топку т=20° С, теплоемкость рабочей массы топлива еР =2,1 кДж/(кг-К), давление перегретого пара Рпм= = 4 МПа, температура перегретого пара /п.п=450° С, температура питательной воды пв = 150°С, к. п. д. котлоагрегата брутто т] Р =86%, теоретически необходимое количество воздуха У =2,98 м /кг, коэффициент запаса производительности 1 = 1,05, коэффициент избытка воздуха в топке т = 1,25, присос воздуха в топочной камере Лат = 0,05, утечка воздуха в воздухоподогревателе = =0,04, температура холодного воздуха, поступающего в вентилятор, х.в=25°С, расчетный полный напор вентилятора Яв = 1,95 кПа, коэффициент запаса мощности электродвигателя 2=1,1, эксплуатационный к. п. д. вентилятора Т1 = 61%, барометрическое давление воздуха йб=98-10з Па и потери тепла от механической неполноты сгорания 94=4%. [c.92]

При проектировании новых котельных агрегатов стремятся наиболее полно использовать тепло уходящих газов для подогрева питательной воды и воздуха и тем самым добиться низкой температуры уходящих газов. Понижение их температуры уменьшает потерю увеличивает к. п. д. котла и уменьшает расход топлива, но наряду с этим увеличиваются поверхности нагрева, повышается расход металла, возрастает расход электроэнергии на преодоление сопротивления газового и воздушного трактов. [c.63]

Некоторая потеря тепла имеется и в линиях, соединяющих машинный зал с котельной установкой и подающих к котельным агрегатам питательную воду. Эта потеря, однако, относительно невелика. Поэтому в составляемом здесь упрощенном балансе станции можно все потери тепла в сети станционных трубопроводов отнести к паропроводам и считать, что к. п. д. трубопроводов [c.419]

При вводе в топочное пространство распыленной топливной эмульсии при прогреве капель вследствие явлений микровзрывов происходит не только увеличение поверхности реагирования, но и дополнительное перемешивание топлива с воздухом. Это в свою очередь позволяет добиться эффективного сгорания топливной эмульсии при несколько меньших коэффициентах избытка воздуха. Если при обычных условиях удовлетворительное сжигание мазутов осуществляется при коэффициенте избытка воздуха в топке Пв = 1,15, то та же полнота сгорания эмульгированных мазутов WP = 10—15%) достигается при Нв = 1,1 и даже (по результатам наших опытов) при Ов = 1,05. Снижение же коэффициента избытка воздуха в топке (и далее по тракту котельного агрегата) соответственно уменьшает потери тепла с уходящими газами q. , повыщает к.п.д. котельного агрегата. Кроме того, и теоретическая, а следовательно, и действительные температуры в топке по этой же причине практически остаются теми же, что и для стандартных мазутов. На рис. 118 видно, что при полном сгорании стандартных мазутов Wp = 3%) при Ов = 1,15 теоретическая температура Т теор = 2140° К, а при сгорании эмульсии (1Ер = 15%) при Ов = 1,1 теоретическая температура Гтеор = 2179° К. [c.224]

Повышение эффективности энергетических агрегатов, как правило, связано с изменением конструкции. Так, например, в котельной установке производительностью 950 т/ч ири сохранении старой конструкции потери тепла в окружающую среду составляют 0,1% к. п. д., П рисос воздуха в газовый тракт котла снижает его к. п. д. еще на 0,5 7о, за счет чего теряется около 80 000 руб. в год [178]. Эти потери могут быть значительно компенсированы увеличением доли энергии излучения в общем тепловом балансе. Повышение излучательной способности узлов находит широкое применение в установках для прямого преобразования тепловой энергии в электрическую, в котлах, турбинах, двигателях, высокотемпературных печах и в теплообменниках, электровакуумных [c.5]

Для оценки степени совершенства работы котельной в целом приведенные выражения для определения к. п. д. оказываются недостаточными, так как они не учитывают затрат тепла на собственные нужды. Тепло в котельной расходуется на следующие собственные нужды обдувка паром поверхностей нагрева распыление мазута в паровых форсунках опробование предохранительных клапанов и утечки пара через неплотности линий коммуникаций котельной потери тепла с продувочной водой потери, связанные с пуском, остановкой и содержанием агрегата в резерве подогрев питательной воды потери тепла с вьшаром деаэраторов паровой привод питательных насосов отопление служебных помещений и подогрев воды для душевых устройств котельной разогрев мазута в хранилищах и разогрев цистерн при сливе мазута. [c.19]

У современных мощных котельных агрегатов, к. п. д. которых составляет примерно 90%, потери от химической и механической неполноты горения и отдача тепла в окружающую среду (дз, д4 и qs) весьма невелики. При хорошей организации горения эти потери в сумме составляют 1—3%. Исключением являются агрегаты, работающие на трудно сжигаемом ант1раци-товом Шты1бе Донецкого угольного бассейна (АШ). Снижение потери от механической неполноты горения у этих агрегатов является очень важной самостоятельной задачей котельно-топочной техники, в решении которой за последние годы достигнуты значительные З спехи. [c.160]

Газоллотные котельные агрегаты имеют большие преимущества и там, где эти котлы работают при разрежении в топке и газоходах (при уравновешенной тяге). Газоплотные панели обеспечивают полное отсутствие присоса в газоходы наружного воздуха, благодаря чему уменьшаются потеря тепла с уходящими газами и расход электроэнергии на привод дымососов. Вследствие этого к. п. д. котла повышается примерно на 1%. [c.11]

Задача 2.35. В топке котельного агрегата паропроизводительностью D=7,05 кг/с сжигается природный газ состава С0г=0,1% СН4=97,9% С2Нб=0,5% aHg =0,2% С4Ню=0,1% Мг=, 2%. Определить объем топочного пространства и коэффициент полезного действия топки, если давление перегретого пара Рп.п=1,4 МПа температура перегретого пара in.n=290° , температура питательной воды п.в=ЮО°С, к. п. д. брутто котлоагрегата т] Рд =91,2%, тепловое напряжение топочного объема С /Кт=310 кВт/м , потери тепла от химической не- [c.50]

Задача 2.86. Определить конвективную поверхность нагрева воздухоподогревателя котельного агрегата паропроизводительностью 0=13,9 кг/с, работающего на подмосковном угле состава Ср=29,1% Нр=2,2% 5р = =2,9% КР=0,6% ОР=8,7% Ар=29,5% Ц7р=33%, если температура топлива при входе в топку /т=20°С, давление перегретого пара Рп.п=4 МПа, температура перегретого пара /я.п=450°С, температура питательной воды /п.в=140°С к. п. д. котлоагрегата брутто т1 р=88%, величина непрерывной продувки Р=3%, энтальпия продуктов сгорания на входе в воздухоподогреватель = =3780 кДж/кг, энтальпия продуктов сгорания на выходе из воздухоподогревателя =2770 кДж/кг, средняя температура воздуха 4р.в=110°С, присос воздуха в воздухоподогревателе Аавп=0,05, коэффициент теплопередачи в воздухоподогревателе /Свп=0, 017 кВт/(м -К),температурный напор в воздухоподогревателе А п=230°С, потери тепла от механической неполноты сгорания =4% и потери тепла в окружающую среду /5 = 1%. [c.86]

Задача 2.100. Определить мощность электродвигателя для привода дымососа котельного агрегата паропроизводительностью 0=9,73 кг/с, работающего на мукачев-ском буром угле состава Ср = 19,6% Нр=1,8% = = 0,4% ЫР = 0,3% Ор = 8,1% Лр=24,8% ГР=45%, если температура топлива при входе в топку /т = 20°С, давление перегретого пара Рп.п=1,4 МПа, температура перегретого пара /п.п=275°С, температура питательной воды /п.в= 100° С, к. п. д. котлоагрегата брутто коэффициент запаса по производительности 1 = 1,05, коэффициент избытка воздуха перед дымососом ад=1,6, температура газов перед дымососом 0 д=182°С, расчетный полный напор дымососа Яд=2,2 кПа, коэффициент запаса мощности электродвигателя 2=1,1, эксплуатационный к. п.д. дымососа Т1 =65%, барометрическое давление воздуха /гб=97-10з Па и потери тепла от механической неполноты сгорания [c.94]

К I категории сложности относятся приемосдаточные (гарантийно-сдаточиые) испытания. Они проводятся, как правило, для проверки гарантий поставщика установки, касающихся следующих характеристик паропроизводительности, к. п. д., параметров пара, его качества, параметров работы вспомогательного оборудования котельного агрегата и т. д. При зтом определяются все составляющие потерь тепла, воздушный балаяс топки, общее тепловосприятие поверхностей нагрева в рабочем диапазоне нагрузок и др. [c.5]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...