Испытание для определения тепловых потер

Тепловые испытания для определения тепловых потерь производятся при установившемся тепловом режиме. Определение тепловых потерь на отдельном участке водяных сетей производится на основании измерений расхода воды и ее температуры в начале и в конце участка. Тепловые потери (в кВт) определяются по формуле [c.188]

При испытании по всем категориям КПД котла определяется по обратному балансу. Марка, технический состав топлива (влажность, зольность, выход летучих, теплота сгорания) должны соответствовать расчетным или среднеэксплуатационным. При сжигании жидких и газовых топлив допустимо применять для определения тепловых потерь методику М. Б. Равича (см. гл. 4), не требующую отбора средних проб топлива. При сжигании твердого топлива эта методика не дает преимуществ, так как необходимость определения потерь теплоты с механической неполнотой сгорания требует отбора проб топлива и очаговых остатков ih их анализа. [c.6]

Все вновь смонтированные трубопроводы тепловых сетей должны быть подвергнуты проверке (опрессовке) на гидравлическую плотность, расчетную температуру теплоносителя и потенциал блуждающих токов, а также испытаниям для определения тепловых и гидравлических потерь. [c.333]

Для планирования тепловых потерь и учета их при разработке теплового режима трубопроводы тепловой сети должны подвергаться испытаниям на определение тепловых потерь. По данным этих испытаний устанавливаются эксплуатационно нормы потерь тепла из сети, а таКже разрабатываются мероприятия по улучшению состояния теплоизоляционных конструкций сети и снижению тепловых потерь. [c.334]

В 27.21 ПТЭ указано, что при вводе в эксплуатацию вновь смонтированных трубопроводов тепловой сети они должны быть подвергнуты испытаниям для определения тепловых и гидравлических потерь. Однако гидравлическая и тепловая характеристики сети в процессе эксплуатации непрерывно меняются, хотя эти изменения не могут быть обнаружены сразу. Практика эксплуатации показала, что с наибольшей вероятностью эти изменения могут быть зафиксированы в тепловой сети через 4—5 лет. Исходя из этого. Правилами установлен пятилетний промежуток времени между испытаниями на тепловые и гидравлические потери, на основании [c.335]

После включения тепловых потребителей производится пусковая регулировка сети в соответствии с проектными данными. Для ввода тепловой сети в постоянную эксплуатацию должны быть проведены гидравлические и тепловые испытания. Гидравлические испытания проводятся для проверки гидравлического режима сети и определения действительных сопротивлений отдельных участков сети, а тепловые испытания — с целью определения тепловых потерь. [c.187]

Испытания на тепловые потери проводятся с целью определения качества и состояния тепловой изоляции теплопроводов и для установления норм тепловых потерь. К этим испытаниям приступают после длительной работы теплопровода, когда окружающая среда (канал и грунт) уже достаточно прогрета. Испытания проводят при постоянной температуре подаваемой воды. Тепло- [c.316]

Конечной целью тепловых испытаний являются наладка режима работы котла и вспомогательного оборудования, составление режимной карты котельной установки для всех возможных режимов, определение удельного расхода и выявление мероприятий по экономии топлива, определение величины отдельных тепловых потерь и изыскание методов их уменьшения или полного устранения, оценка эффекта от реализованных мероприятий и т. п. [c.4]

При испытаниях парогенератора для определения q применяют тепломеры. В прикидочных расчетах пользуются средним значением удельной тепловой потери поверхности обмуровки = 200- 300 Вт/м . [c.94]

Испытаниям предшествует наладка котла и вспомогательного оборудования (настройка топочного режима, режимов работы пылеприготовительных установок, золоулавливания и золоудаления, проверка температурных условий работы пароводяного тракта, наладка калориферов, запроектированных средств очистки поверхностей нагрева и др.). Программа испытаний должна состоять из нескольких серий опытов, имеющих целью определение влияния различных режимных факторов (схемы включения горелок, избытка воздуха, тонкости пыли и др.) на тепловые потери и к. п., д. котла, а также на расход электроэнергии на собственные нужды. Эти опыты проводятся при номинальной или "близкой к ней нагрузке. При найденном таким образом оптимальном режиме проводятся опыты на нескольких нагрузках, которые служат основой для составления режимной карты. При испытании газомазутных котлов оптимальный избыток воздуха определяется при нескольких нагрузках. [c.97]

Для проведения испытаний в целях отработки пусковых режимов не применимо условие полного установившегося теплового состояния и сведения теплового баланса. По этой причине, как следует из ряда испытаний, погрешность определения потерь теплоты на отдельных этапах пуска и останова энергоблоков и котлов, работающих на общий паропровод, достигает (20—25) % с минимальным отклонением в отдельных случаях от суммарных затрат теплоты на уровне 5 %. Естественно, здесь не могут рассматриваться рекомендации по использованию определенных технологических приемов ведения режимов при испытаниях, так как они часто носят нетиповой характер и, кроме того, зависят от особенностей пусковых схем и конструкций оборудования. Применительно к установкам энергоблоков эти вопросы связаны также с условиями работы паропроводов, арматуры и элементов турбин, что здесь не является темой рассмотрения, [c.89]

По известным значениям к могут быть определены пусковые потери при реальных длительностях периодов, которые имели место в эксплуатационных условиях или принимаются при прогнозировании на перспективу. Таким образом, конечной целью обработки результатов испытаний является получение значений к для каждого опыта, усредненных значений к для пусков блока из одинаковых исходных тепловых состояний и оценка по -грешности, возможной при использовании к для определения ЛВ при заданном или реализованном графике пуска блока. [c.97]

Определение дъ путем непосредственного измерения тепловых потоков с поверхности обмуровки связано с большими трудностями ввиду крайне неравномерного распределения температур окружающего воздуха в различных зонах вокруг обмуровки (из-за взаимного лучистого и конвективного теплообмена между основной поверхностью обмуровки и отдельными конструктивными элементами котла, наличия тепловых мостов и т. д.). Кроме того, поскольку значение дъ для котлов паропроизводительностью 700 т/ч и выше не превышает 0,2 % в условиях значительных габаритов (особенно по высоте), проведение экспериментального определения этих потерь нецелесообразно. Погрешность определения при этом может превышать значение дъ или быть ей равной. В значительной степени данное положение характерно и для котлов меньшей мощности. Проведение экспериментального определения д на водогрейных (пиковых) котлах, не имеющих воздухоподогревателей и соответствующих коробов подачи горячего воздуха, в значительной степени определяющих потери в окружающую среду, согласно данным [131] нецелесообразно. В связи с изложенным при типовых испытаниях значение дъ принимают по обобщенным кривым (рис. 14.2) при приемочных испытаниях метод определения дъ (экспериментально или по обобщенным кривым) оговаривают в соглашении. При пользовании этим графиком, построенным по [c.358]

Задачами приемочных испытаний в зависимости от условий договора м. б. проверка способности двигателя нести определенную технич. условиями длительную и максимальную нагрузку определение расходов топлива, воды и смазки при различных режимах нагрузки и оборотов (для двигателей судовых), т. е. экономичности двигателя определение теплового баланса двигателя с целью выяснения распределения тепловых потерь и возможности использования отходящего тепла проверка уравновешенности двигателя и отсутствия крутильных колебаний исследование пусковых и маневровых свойств двигателя исследование работы регулирования. При проверочных испытаниях ограничиваются обычно более узкими задачами проверки распределения нагрузки по цилиндрам двигателя, определения экономичности по расходу топлива и проверки работы регулирования. [c.202]

Для точного сведения теплового баланса н определения потерь теплоты при сжигании твердого топлива необходимо при испытании взвешивать топливо и очаговые остатки, произвести лабораторный анализ отобранных проб с определением не только теплоты сгорания, влажности и зольности, но и элементарного состава содержания углерода, водорода, азота и серы (содержание кислорода получают вычитанием, считая, что сумма влаги, золы, углерода, водорода, азота, кислорода и серы в аналитической пробе должна быть равна 100 %). При испытании в эксплуатационных условиях серийных котельных агрегатов с целью составления режимных карт для эксплуатационного персонала едва ли целесообразно взвешивание топлива и очаговых остатков, а следовательно, и точное сведение теплового баланса. [c.244]

Можно разработать различные методы испытаний с использованием в качестве источника тепла плазменно-дуговой горелки. При одном методе образец помещают в пламя и испытывают до разрушения. Если оно не происходит, то тепловой поток увеличивают и вновь испытывают образец до разрушения. Другое испытание состоит в том, что образец нагревается в течение определенного времени, а затем остывает. Это повторяется до разрушения. В третьем случае, который можно совместить с одним из двух упомянутых, снимают кривую температура — время для лицевой или обратной стороны каждого образца. Оценку покрытия делают по объему и глубине эрозии и по потере массы [24, 25]. [c.240]

Кроме измерений усредненных значений давлений я температур при испытаниях определяются расходы топлива, газа и охлаждаюших жидкостей. По данным измерения расхода, давления и температуры таза определяется мощ ность СПГГ, что при наличии данных по расходу топлива позволяет оценить экономичность СПГГ. Расходы охлаЖ дающих жидкостей необходимо знать для составления баланса тепла и определения тепловых потерь. [c.44]

Пользуясь достаточно совершенными хроматографами, можно обеспечить точность определения компонентов неполного горения (СО, На и СН4) , вполне достаточную для составления тепловых балансов газопотребляющих агрегатов и для проведения сравнительных испытаний газовых горелок. Пределы чувствительности хроматографических газоанализаторов могут составлять по водороду 0,0025 — 0,003%, по окиси углерода—0,01%, по метану— 0,01%. Следовательно, при использовании хроматографов наиболее совершенной конструкции можно обеспечить определение потерь тепла от химического недожога, имеющих величину порядка 0,10—0,15%. Следует все же иметь в виду, что общая точность определения зависит также от ошибок, допускаемых при анализе газов на содержание RO2 и О2 волюмометрическим методом, при тарировке сечений газохода, а также при выборе балансовых точек отбора проб и при других вспомогательных операциях. В связи с этим дальнейшее повышение точности рассматриваемых хроматографов не имеет смысла. [c.109]

В общее соотношение для подведенной в единицу времени тепловой энергии (3.41) не включены недавно определенные тепловые потерн по Ли — Смиту [37]. Они могут быть существенными или несущественными, поскольку имеющихся данных недостаточно, чтобы сдела1ь какие-либо определенные выводы. Смит, однако, считает, что так называемые потери мощности, обусловленные изменением теплообмена в ходе цикла, являются вторыми по величине потерями в двигателе Стирлинга, и к его мнению нужно относиться с уважением, которого заслуживает высокий уровень исследований, проводимых в лабораториях фирмы МТИ. Считается, что эти потери обусловлены влиянием нестационарного теплообмена в системе, которое приводит к изменению давления. В работе [37] предложено соотношение для расчета этих потерь, но мы его не приводим, поскольку оно содержит эмпирические коэффициенты, найденные на основании результатов испытания конкретного двигателя, и поэтому не имеет достаточно общего характера. Тем не менее эту новую концепцию нужно изучать и не следует пренебрегать потерями по Ли — Смиту, хотя в них могут входить некоторые из потерь, определенных выше. [c.334]

Наличие типовой энергетической характеристики позволяет эксплуатационному персоналу обеспечивать контроль за состоянием и работой котла, выдерживать все параметры технологического процесса, осуществлять нормирование, планирование и анализ экономичности работы оборудования. В этой связи в объем испытаний входит определение следующих основных зависимостей от паро-производительности (тепловой мощности) брутто Qк для всего рабочего диапазона всех отдельных потерь теплоты (с уходящими газами (/2, от химической дя и механической неполноты сгорания, в окружающую среду /5, с физической теплотой щла-ка дв) КПД брутто котельной установки т] расхода теплоты на собственные нужды, отнесенной к располагаемой теплоте топлива расхода теплоты на выработку электроэнергии, затраченной механизмами собственных нужд и отнесенной к располагаемой теплоте топлива дтоп расхода теплоты на турбопривод питательных насосов, отнесенной к располагаемой теплоте топлива дт, н. [c.11]

Зачастую в результате испытаний потери топлива и энергии определялись суммарно за весь период пуска и нагружения энергоблока или по укрупненным периодам (например, по приведенным выше), при этом полученные результаты, даже при пусках блоков из одного и того же исходного теплового состояния, существенно различались между собой. Это вполне закономерно, так как пусковые потери определяются рядом факторов, изменяющихся от пуска к пуску и от объекта к объекту. К числу этих факторов относятся суммарная длительность пуска блока, длительность отдельных периодов пуска, технология пусковых операций, режимные особенности (уровень форсировки топки, избытки воздуха и т. п.), схемные особенности (преимущественно в части обеспечения утилизации теплоты) и др. Отсюда вытекает первое требование к проведению испытаний в целях определения пусковых потерь -- соблюдение однотипных условий при испытаниях и четкая характеристика этих условий при представлении результатов испытаний. Однако в ряде случаев при испытаниях в промышленных условиях но тем или иным причинам не удается реализовать намеченную программу. В первую очередь это относится к обеспечению длительности пуска блока в целом и по отдель-ны.м периодам. Кроме того, следует учитывать, что определение потерь при пуске данного оборудования в данных условиях не может являться самоцелью. Очевидно, что полученные результаты должны быть пред-став.иены в виде, позволяклцем определять пусковые потери при каждом из эксплуатационных пусков блоков данного типа. Одновременно должна быть обеспечена возможность определения потерь при любом заданном графике пуска блока данного типа, что необходимо для анализа и прогнозирования режимов покрытия неременного графика электрической нагрузки энергосистемы. И наконец, должна быть обеспечена возможность сопоставления полученных результатов с данными [c.95]

Определение потерь топлива на стабилизацию режима наиболее сложно, так как их значение соизмеримо с погрешностью прямого измерения расхода топлива и отпущенной электроэнергии. Практически для этой цели необходимо применение методики тепловых испытаний турбин. С )1екоторым приближением эта потеря может быть оценена в 5 % суммарных потерь на пуск блока. Более подробно методика определения пусковых потерь [c.98]

Особенностью приемо-сдаточных испытаний является определение только к. п. д. брутто котлоагрегата путем полного теплового баланса или путем определения всех потерь теплового баланса. При этом определение потерь с уходящими газами, от механйческой и химической неполноты сгорания, с физическим теплом шлака и уноса рекомендуется и для прямого метода. [c.57]

Для проведения испытаний с целью отработки пусковых режимов неприменимо условие полного установившегося теплового состояния оборудования и точного сведения теплового баланса. По этой причине, как следует из ряда испытаний, погрешность определения потерь тепла на отдельных этапах пуска и останова энергоблоков и котлоагрегатов, работающих на общий паропровод, достигает (20—25) % с минимальным отклопением в отдельных случаях от суммарных затрат тепла на уровне 5%. [c.63]

Результаты испытаний образцов перекрестиоармированного материала ЭФ-С при действии постоянной изгибающей нагрузки представлены на рис. 84. Исходная прочность этих образцов (испытанных в направлении преимущественного армирования) была весьма высокой и составляла 870 и 750 Мн м для илит толщиной 3 и 5 мм соответственно. Из рис. 84 следует, что для материала ЭФ-С на эпоксифеиольном связующем характерно резкое [)азупрочиенне на определенном периоде теплового воздействия и переход графиков к горизонтальным участкам с низким уровнем установившейся остаточной прочности в пределах 50—80 Мн/м . кривые разупрочнения материала ЭФ-С имеют типичную для материалов со связующим на эпоксидной основе г-образную конфигурацию. Наиболее вероятной причиной резкой потери прочности следует считать низкую теплостойкость эпоксидного связующего и его высокую текучесть при нагреве. [c.149]

Для действующих котельных агрегатов величина полной потери <7 вычисляется путем определения отдельных ее составляющих — потери с провалом, потери со шлаком и потери с уносом. Каждая из этих потерь может быть определена опытным путем при тепловых испытаниях котлоагрегата. Для этого при их проведении необходимо определять весовое количество провала шлака и уноса в кг/ч, а также их теплоты сгорания Qnp, QutA и Qy в ккал/кг. [c.66]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...