Характеристика потерь тепла

Характеристика потерь тепла [c.54]

Для характеристики работы электрической станции в целом учитываются, кроме ранее описанных потерь в турбинах, потери тепла в котельной и при транспорте теплоносителя. [c.450]

В тех случаях, когда такие расчеты утеряны, расчетные потери тепла зданиями обычно определяют по так называемым тепловым характеристикам. [c.15]

Зная тепловую характеристику X ккал/м ч - град и наружный объем здания V м , легко определить потери тепла по следующей формуле [c.15]

Пользуясь методом дополнительных потерь тепла, нетрудно подсчитать, что реально возможное дальнейшее повышение к. п. д. не превышает десятых долей процента. Однако получаемые значения суммы дополнительных потерь 2А<7 могут служить достаточно полными характеристиками только при сжигании малосернистых мазутов. Для высокосернистых мазутов вопрос осложняется низкотемпературной коррозией и отложениями. Только в тех случаях, когда борьба с этими явлениями ведется непосредственно по месту действия (подогрев воздуха, присадки, антикоррозионные покрытия и т. д.), усовершенствования режима горения по-прежнему диктуются только величиной HAq. [c.169]

Для полного сгорания газа в этих случаях приходится увеличивать коэффициент избытка воздуха до 1,2—1,3, что приводит к значительным потерям тепла с уходящими газами. Завышение производительности горелки сильно уменьшает диапазон ее регулирования, что является основным препятствием для получения регулировочной характеристики горелки и составления режимной карты котла. [c.78]

Располагая этими характеристиками, можно найти потерю тепла с уходящими газами и потерю тепла с химическим недожогом 93. [c.83]

Определение потерь тепла от механической неполноты сгорания ( 4. Потери qi, обусловлены наличием несгоревших частиц топлива в шлаке, провале и уносе. В зависимости от характеристик топлива и топочного устройства потери i 4 колеблются в широких пределах. Так, для механизированных топок нормативные потери i 4 принимаются [c.35]

Исправное состояние конденсатоотводчиков имеет большое значение для экономного расходования пара и снижения потерь тепла с конденсатом. Для обеспечения нормальной работы конденсатоотводчика необходимо прежде всего проверить характеристику установленного прибора исходя из расхода, давления и температуры конденсата. Выбор конденсатоотводчика по каталогу без учета условий его работы приводит к потерям тепла. Проверка работы конденсатоотводчика по условию подпора для предотвращения потерь пара производится по энтальпии конденсата на выходе из прибора с помощью калориметра, который может быть изготовлен на любом предприятии. [c.194]

Мы разберем порядок наладки отопительных установок при постоянном расходе сетевой и местной воды, В имеющихся руководствах по наладке обычно указывается, что наладчик обязан уточнить по тепловым характеристикам максимальный расход тепла на отопление при расчетной температуре наружного воздуха. Это справедливо только для старых, уже давно эксплуатируемых установок, проектные данные по которым не сохранились. Если же должна проводиться наладка только что смонтированных установок, а именно такой случай должен быть типовым, то наладчик может воспользоваться проектным расходом тепла. Под таким проектным расходом мы понимаем расход тепла на отопление, взятый при проектировании теплового пункта из проекта отопительной системы, т. е в конечном итоге полученный на основании трансмиссионного расчета тепловых потерь здания. При всех возможных неточностях таких расчетов они все же значительно ближе к фактическим потерям тепла, чем усредненные данные тепловых характеристик. Это особенно верно для разнохарактерных зданий современного строительства. [c.271]

Когда термопары установлены вблизи выхода из нагревателя или холодильника, поток не является изотермическим н показания термопары не соответствуют средней температуре потока. В работе [7] приведены расчеты теплоотдачи к натрию на входных участках кольцевых каналов при постоянном тепловом потоке. Из этих расчетов следует, что стабилизация профиля температуры после входа в нагреватель заканчивается на различной длине при Re=l,0-10 на расстоянии Ad при Re = 5,0-10 на расстоянии 13,3rf при Re=l,0-10 на расстоянии 21 d. Можно ожидать, что эти значения справедливы и для характеристики длины, на которой происходит выравнивание температуры в потоке после выхода из теплообменного участка. При необходимости уменьшить ошибки измерения средней температуры выхода из-за неизотермичности потока и потерь тепла на длине участка стабилизации целесообразно перед термопарой предусматривать специальные перемешиватели потока, использовать эффект перемешивания в местах поворота (изгибах, углах) трубопровода. [c.167]

Известно, что при пользовании калориметрами цилиндрической формы неизбежны потери тепла через торцы. Для оценки этих потерь, выбора наилучшего места расположения измерителей температуры, учета влияния теплофизических характеристик вещества на точность метода было проведено аналитическое исследование теплового режима прибора. Вследствие значительных математических трудностей, возникающих при строгом решении тепловых задач, характеризующих многослойные цилиндрические калориметры конечной длины с источниками и потерями тепла, было рассмотрено несколько расчетных схем с той иди другой степенью идеализации. [c.153]

Аппаратура, использованная в этих экспериментах, в основном была аналогична использованной в работе автора. Экспериментальные трубы нагревались электрическим током. Температура трубы регистрировалась термопарами, заделанными на внешней поверхности трубы в различных местах по всей ее длине. Температуры на внутренней поверхности трубы вычислялись расчетным способом. Ряд термопар, заделанных по поверхности трубы в определенном порядке, позволял исследовать распределение температуры по периметру. Для большинства случаев вычисленные коэффициенты теплопереноса для каждого положения термопары основывались на средней величине показаний термопар в этом положении. Локальные температуры объема жидкости вычислялись на основании измерений температуры на входе, скорости потока жидкости и подводимого тепла на рассматриваемом участке. Измерялись также температуры на выходе, которые использовались для контроля точности. Разности температур трубки и жидкости поддерживались по возможности низкими для большей точности измерения во избежание громоздких вычислений в связи с изменением физических характеристик от температуры. Были предприняты меры, чтобы избежать погрешности за счет примесей, а также образования пузырьков воздуха при использовании воды. Экспериментально и путем вычислений определялись необходимые поправки на тепловой поток от трубы, на потерю тепла во внешнюю среду вдоль медных проводов, передающих электрический ток. Получены результаты для труб со следующими внутренними диаметрами (0,5 0,6 0,75 0,8 1,0 1,5 и 2,0 дюйма) 1,27— [c.247]

Количество тепла, приходящееся при полном сгорании топлива в стехиометрическом объеме воздуха на 1 нм сухих продуктов горения — р, является важной характеристикой топлива, позволяющей легко определить потери тепла вследствие химической неполноты горения, а также подсчитать коэффициент полезного действия газификации. [c.65]

Величина q составляет незначительную часть суммарных потерь тепла с уходящими газами, в особенности с учетом температуры вдуваемого пара. В соответствии с этим теплотворная способность мазута при определении q может быть округленно принята равной 10 000 ккал кг, средняя теплоемкость водяного пара 0,5 ккалЫг °С. Расход водяного пара на 1 кг мазута D определяется по характеристике форсунок. При этом формула приобретает вид [c.122]

Определить потери тепла по укрупненным показателям для жилого здания в районе г. Свердловска. Строительный объем здания по наружному обмеру 10 тыс. м удельная отопительная характеристика [c.164]

Перейдем теперь к анализу влияния потерь тепла излучением на характеристики факела. Измерения [4, 10, 11] показывают, что при диффузионном горении пропана радиационные теплопотери могут составить около 25% энергии, выделяющейся в факеле, а при горении водорода - до 6%. Это ведет к значительному снижению температуры горения и сильно влияет на образование N0. Относительные потери тепла в каждом сечении факела определялись по формуле [c.384]

При рассмотрении характеристик процесса горения топлива различают калориметрическую, теоретическую и действительную температуру горения. Калориметрическая температура 4ал подсчитывается по низшей теплоте сгорания (на рабочую массу топлива), исходя из адиабатических условий горения (потери тепла камерой сгорания и эндотермические эффекты диссоциации продуктов сгорания равны нулю). Подсчитывая теоретическую температуру теор, в отличие от калориметрической, учитывают диссоциацию продуктов сгорания, выход последних в обоих случаях принимается теоретическим, т. е. при полном окислении топлива без избытка воздуха. [c.256]

Для установления множественной корреляции в качестве механических характеристик могут быть использованы скорость и затухание упругих волн, диэлектрическая проницаемость и тангенс угла потерь, тепло- и температуропроводность, электропроводность и электросопротивление, затухание микрорадиоволн и т. д. Анализ указанных физических характеристик показал, что наиболее оптимальными являются скорость упругих волн и диэлектрическая проницаемость. [c.151]

Для повышения экономичности ламп накаливания необходимо уменьшить потери тепла в окружающее пространство. Одним из меро-прятий для этой цели, нашедших практическое применение, является двойная спирализацня нити. Световые характеристики ламп с такими нитями (биспиральных ламп) представлены в табл. 59. [c.524]

Тепловой характеристикой здания называются потери тепла зданием через наружные ограждения в 1 <гпри разности внутренней и наружной температуры в 1 град, отнесенные к 1 наружного объема здания. [c.15]

Одной из важнейших характеристик материала ограждений является коэффициент теплопроводности Л, который зависит от температуры, а также от степени увлажнения, увеличиваясь с увеличением влажности, поскольку вода имеет большую теплопроводность (0,6 вт1м- град). Поэтому одним из путей уменьшения потерь тепла в окружающую среду является предохранение тепловой изоляции от увлажнения, например, атмосферными осадками или из-за пропуска пара из неплотного фланца или сальника арматуры. [c.117]

Паропроводно-конденсатное хозяйство должно иметь достаточную техническую документацию — схемы, чертежи и технические характеристики паропроводов и кон-денсатопроводов. При неудовлетворительной работе па-ропроводно-конденсатного хозяйства (падение давления от источника пароснабжения до потребителей недопустимо велико, потери тепла завышены, утечки пара в сетях превышают все нормы, конденсат полностью не возвращается в котельные) очень часто обнаруживается, что фактическое состояние паропроводных сетей эксплуатационному персоналу неизвестно, техническая документация отсутствует и графиков планово-предупредительного ремонта нет. Недостатки пароснабжения из года в год увеличиваются, так как потребности пара новых теплоиспользующих установок удовлетворяются простым присоединением к существующим магистралям все новых потребителей, хотя эти магистрали неисправны и перегружены. Между тем снижение параметров пара перед многими потребителями влечет за собой увеличение его удельных расходов. Снижение температуры пара может привести его в состояние насыщения, при котором в па-21 А. А. Вознесенский 313 [c.313]

Конструктивные и тепловые характеристики котлов ТГМП-314 указаны в табл. 3-4 и 3-5. Экономические показатели при работе на мазуте (рис. 3-10) отличаются от приведенных на рис. 2-8,6 показателей котла ТГМ-96 прежде всего тем, что потеря тепла от химического недожога исчезала во время испытаний котла ТГМП-314 при меньшем избытке воздуха, чем в агрегате ТГМ-96. Частично это может объясняться индивидуальными особенностями изучавшихся котлов и неодинаковым присосом в них наружного воздуха. Но в большей топке котла ТГМП-314 при более высокой температуре газов в зоне активного горения создаются лучшие условия для полного выжига жидкого топлива и более экономичной работы топки при малом избытке воздуха. [c.66]

Эксплуатационный опыт работы этого котла на ТЭЦ совместно с двумя переведенными на сжигание мазута котлами той же производительности типа ТП-80 показал, что главное преимущество экономайзера низкого давления состоит в его малой загрязняемости, по окольку его змеевики гораздо легче очищаются от мазутной сажи, нежели трубы трубчатых воздухоподогревателей соседних котлов. Котел ТГМ-88 реже останавливают, и его нагрузку не приходится ограничивать при многомесячной непрерывной работе. Среднегодовая нагрузка этого котла доходила до 92% по.мииальной. Близлежащим заводам отводится большое количество пара низкого давления, и на экономических характеристиках ТЭЦ мало ощущается потеря тепла от непрерывного сброса пз котла ТГМ-88 горячей воды в деаэраторы. [c.190]

Для оценки потерь тепла со шлаком при сжигании различных углей в механических топках воспользуемся характеристикой, показывающей степень выгорания углерода кокса в очаговых остатках, которая предложена С. А. Тагером [Л. 103] [c.229]

Приводим подсчет потерь тепла вследствие химической неполноты горения без определения состава и теплотворной способности сжигаемого топлива, пользуясь только данными о составе продуктов горения и характеристиками твердого топлива, приведенными в табл. 136—149 (гл. XIX) КОгмакс =19% р = 940 ккм/нж сухих продуктов горения донецкого каменного угля марки ПС (см. табл. 144). [c.173]

Основываясь на анализе характеристик активного тепловыделения, которому в Лаборатории уделяется значительное внимание, нам удалось установить, что при повышении степени сжатия наблюдается уменьшение количества тепла, выделяющегося в процессе видимого сгорания (до точки максимальной температуры цикла) при одинаковых потерях тепла в стенки цилиндра и вследствие недогорания. Иными словами, при увеличении степени сжатия происходит перераспределение выделяющегося тепла по циклу меньше тепла выделяется в основной фазе сгорания и больше — на линии расширения, где это тепло используется примерно вдвое хуже. [c.361]

Передаточные функции в примере 14-3 аналогичны передаточным функциям для систем с дополнительными емкостями, такими как чехол термобаллона в системе измерения температуры, котел с большими потерями тепла через стенку или последовательно включенные емкости под давлением с боковыми непроточными камерами. Фазо-частотная характеристика такой системы может иметь максимумы и минимумы, а амплитудно-частотная характеристика — несколько точек перегиба. При из.менении состава питания, что является наиболее серьезным возмуш,ением, реакц ш верхней тарелки несколько медленнее по сравнению с реакцией второй тарелки, хотя обе тарелки характеризуются наибольшей постоянной времеии, равной 1,82 мин, что близко к величине отношения общего объема колонны к расходу [c.392]

Получены характеристики эффективности процесса проплавления, в частности, ее зависимости от длины дуги и индукции магнитного поля. Кривые Т1и ==/ (/д) и Т1пр = [ ( д ) получены при мощности дуги 55—60 кет для двух значений индукции 0,9 и 1,13 тл (рис. 3, а и б). Падающий характер этих кривых объясняется тем, что с увеличением длины столба дуги и под действием переменного магнитного поля дуга с большой скоростью перемещается в пространстве и потери тепла в окружающую среду за счет излучения и, главным образом, конвекции возрастают. [c.20]

Основными тепловыми характеристиками плазмотроь ов являются потери тепла в разрядном канале и в электродах, температура плазмы, мощность плазменной струи и термический к. п. д. плазмотрона. Кроме указанных основных, можно назвать нагрев электродов за счет протекания по ним электрического тока, потери тепла в подводящих токопроводах и ряд других факторов, значительно меньше влияющих на энергетику плазмотрона. Существенно больше исследованы тепловые характеристики дуговых и ВЧИ-плазмотронов, что обусловлено более поздним развитием факельного и емкостного разрядов высокой частоты. Все сказанное в равной мере относится и к СВЧ-плазмотронам. [c.128]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...