Потеря тепла от механического недожога топлива

Потери тепла от химической неполноты сгорания 93 и потеря тепла от механического недожога топлива 94 полностью определяются конструкцией топки и топочным режимом. [c.29]

Потеря тепла от механического недожога топлива при его сжигании в виде факела может быть определена по номограмме рис. 18 или по формуле [c.87]

Рис. 18. Номограмма для определения потери тепла от механического недожога топлива по содержанию горючих в его летучей золе

Жидкое и твердое шлакоудаление. Жидкое шлакоудаление несколько усложняет эксплуатацию котельных агрегатов, но считается оправданным при сжигании тощих углей и антрацита, поскольку оно может обеспечить снижение потери тепла от механического недожога топлива примерно на 30—35%. У котлов, работающих на каменных и бурых углях, эта потеря и при сухом шлакоудалении обычно не превышает 1%, вследствие чего экономия, получаемая при удалении шлака в жидком [c.107]

Иными оказались результаты произведенной одной из электростанций реконструкции работающих на антраците двухкорпусных котлов сверхкритического давления. У котлов ТПП-110 был полностью демонтирован экономайзер, а в котлах ТПП-210 его поверхность нагрева значительно уменьшили. Благодаря этому возросла температура дымовых газов на входе в воздухоподогреватель, что позволило повысить температуру горячего воздуха на 45—60°С. Это обеспечило небольшое снижение потери тепла от механического недожога топлива. [c.191]

ПОТЕРЯ ТЕПЛА ОТ МЕХАНИЧЕСКОГО НЕДОЖОГА ТОПЛИВА [c.42]

Потеря тепла от механического недожога возникает из-за того, что часть поступившего в топку топлива по разным причинам не участвует ва> всех стадиях процесса горения и удаляется из парогенератора. Следовательно, количество тепла, которое должно было выделиться при полном сгорании топлива, в действительности не выделяется это вызывает потерю тепла от механического недожога топлива. [c.42]

Потери тепла от механического недожога топлива Q4. Эти потери складываются из потерь в шлаках, провала в зольник и уноса из топки газами [c.264]

Процент потери тепла от механического недожога определяется по формуле (2-3). При этом надо знать долю золы топлива, уносимой с провалом, ашл+пр и долю ее В уносе аун, а также содержание горючих f(%) соответственно в шлаке, провале уносе. [c.95]

При сжигании топлива в виде факела потеря тепла от механического недожога может быть определена по номограмме рис. 24 или по формуле [c.112]

Влияние температуры горячего воздуха. При проектировании хвостовых поверхностей нагрева пылеугольных котлов часто возникает вопрос о том, насколько изменится экономичность сжигания твердого топлива при повышении или снижении температуры горячего воздуха. Экспериментальное решение этого вопроса затруднялось тем, что потеря тепла от механического недожога зависит не только от температуры воздуха, но и от коэффициента его избытка в топочной камере, а также от качества топлива, степени выгорания зажигательного пояса и от многих других условий. Лишь тщательно организованные сравнительные испытания котлов давали достаточно четкие и представительные результаты. [c.97]

Количество не успевших вовремя воспламениться пылинок резко возрастает, когда качество топлива становится хуже предельного значения. Так, первые котлы ТП-230-Б с щелевыми горелками работали сначала на антраците с низшей рабочей теплотой сгорания около 6200 ккал/кг при потере тепла от механического недожога 2—4%. Эта потеря возросла вдвое при сжигании антрацита другого месторождения с низшей теплотой сгорания 5500 ккал/кг. Содержание летучих веществ в обоих топливах было почти одинаковым. [c.101]

При камерном сжигании твердого топлива потеря тепла от механического недожога состоит из потери со шлаком и уносом [c.42]

При проектировании парогенераторов потерю тепла от механического недожога выражают в процентах, и ею задаются на основании рекомендаций Нормативного метода (см. табл. 8-2). Потерю тепла от механического недожога при испытаниях определяют по содержанию горючих веществ в отборах проб из шлака и уноса. Однако отбор представительных проб шлака и золы и определение горючих веществ в пробах является трудной задачей. В зависимости от качества топлива и конструкции топочного устройства потеря тепла от механического недожога при пылевидном сжигании обычно составляет 0,5—6%. При жидком и газовом топливе потерей 4 пренебрегают. [c.43]

При сжигании полуантрацитов в парогенераторах, работающих на АШ, величина уменьшается до 3%. При сжиганий пыли в смеси с газом или мазутом избытки воздуха принимаются как для твердого топлива. При этом потеря тепла от механического недожога равна Ца, где q принимается по табл. 6-12, а коэффициент следующим данным [c.363]

Потери тепла от механического недожога Q4, кДж/кг, обусловь лены тем, что отдельные частицы топлива полностью не сгораю в топочном устройстве [c.132]

Потери тепла от механического недожога (Д учитываются при определении расчетного расхода топлива [c.15]

Потери тепла от механического недожога 94 характерны только для твердого топлива и вызываются следующими тремя причинами провалом мелких частиц топлива под колосниковую решетку, выбросом топлива из топки вместе со шлаком, уносом частичек топлива вместе с уходящими из котла газами. При камерном сжигании твердого топлива при слоевом [c.325]

Все котлы, сжигающие твердое топливо в пылевидном состоянии с потерями тепла от механического недожога, превышающими 0,5 7о> должны быть оборудованы постоянно действующими установками дЛя отбора проб летучей золы с целью контроля за указанными потерями. Периодичность отбора проб уноса должна устанавливаться местной инструкцией, но не реже чем 1 раз в смену для АШ и тощих углей и не реже чем 1 раз в сутки для других топлив. [c.92]

Тепловое напряжение сечения топки прямо пропорционально скорости топочных газов. С увеличением qF увеличиваются расходы топливной смеси и воздуха и удельная тепловая нагрузка фронта воспламенения, что ухудшает условия воспламенения, а для пылеугольного сжигания топлив с малым выходом летучих увеличивает потери тепла от механического недожога ( 4. Топлива с высоким выходом летучих могут сжигаться при повышенных значениях и др. [c.105]

При сжигании пыли в смеси с газом илн мазутом избытки воздуха принимаются как для твердого топлива. При этом потеря тепла от механического недожога равна где Яа принимается по данной таблице, а коэффициент Оуд —исходя из следующего [c.106]

Обеспечение одинаковой подачи воздуха в переднюю и заднюю полутопки, поскольку измерения показали, что потеря тепла от механического недожога топлива при неравномерном распределении воздуха возрастала почти вдвое (рис. 4-12,а). [c.95]

Эксплуатационные наблюдения показывают, что потеря тепла от механического недожога топлива зависит от разрежения воздуха перед углеразмольными мельницами не только при сжигании антрацита. Каждая точка на рис. 4-13 соответствует усред- [c.95]

Объёмы продуктов горения подсчитывают на I кг топлива в нормальных (при О С и 1 ama), т. е. в hm kz и в предположении, что потеря тепла от механического недожога связана с выпадением из процесса горения соответствующей доли рабочего топлива. Присос воздуха йа принимают для газохода первого кипятильного пучка равным нулю, второго кипятильного пучка, пароперегревателей, змеевпковых водяных экономайзеров и трубчатых воздушных подогревателей 0,05,ребри-стых водяных экономайзеров и пластинчатых воздушных подогревателей — 0,1, [c.1]

Потери тепла от механического недожога в тонках с забрасывателями зависят в основном от гранулометрического состава топлива, а также от его сорта. По данным ЦКТИ, с увеличением содержания в топливе кусков крупнее 20 мм от 5 до 40% потеря со шлаком возрастает в два раза (от 1—6 до 2—12%), а при возрастании в топливе пылевых частиц О—0,09 мм от 2,5 до 10% потеря с уносом повышается в четыре раза (от 3—5 до 12—24%). Повышенное содержание горючих в уносе наблюдается при сжигании тощих углей и антрацитов. Потери со шлаком приблизительно пропорциональны зольности угля на сухую массу. [c.77]

Топки с цепными решетками и загрузкой топлива из угольного яш ика отличаются чисто поперечной схемой движения потоков топлива и воздуха. Другими характерными особенностями рабочего процесса рассматриваемых топок являются одностороннее верхнее воспламенение топлива на решетке за счет лучистой энергии топочных газов и излучения футеровки, а также отсутствие перемешивания топлива на полотне решетки. Устойчивое горение слоя топлива обеспечивается поддержанием относительно толстого слоя топлива на решетке. Такая организация топочного процесса на цепной решетке имеет ряд недостатков. Так, например, сжигание несортированных рядовых углей с повышенным содержанием мелочи способствует развитию кратерного горения топлива и шлакованию слоя на решетке. Малоинтенсивное верхнее воспламенение затрудняет устойчивое зажигание высоковлажных и трудновоснламеняемых топлив, в результате чего зона горения кокса смещается к концу решетки, увеличивается потеря тепла от механического недожога и снижается паронроизводительность котла. Цепные решетки не приспособлены к сжиганию многозольных углей с легкоплавкой золой. [c.80]

Топливо, пройдя скребковый питатель, поступает на разгонные чугунные плиты, с которых скатывается на цепную решетку. В конце разгонной плиты через пцелевые каналы вдувается воздух, подхватывающий мелкие куски топлива и распределяющий их по длине решетки по фракциям мелкие частицы располагаются вдали от места подачи, крупные — ближе к фронту котла. Послойная фракционная сортировка топлива по решетке и отвеивание мелочи в топочный объем позволяет сжигать несортированные угли с равномерным горением и минимальными потерями тепла от механического недожога. Крупные фракции топлива тонким слоем ложатся в начале решетки, что улучшает процесс зажигания бурых углей. [c.83]

Рис. 7-4, Потеря тепла от механического недожога в зависимости от качества топлива, подаваемого я топку через угловые сопловые горелки. а — при сжигании кузнецкого тощего угля (опыты ВОФТИ) б — при сжигании АЩ / — ростовского 2 — луганского (опыты ЦКТИ).

Зажигательный пояс. Применение ошипованных экранов (зан<и-гательного пояса) в нижней части топочной камеры считается обязательным при сжигании малореакционных топлив (антрацита и тощих углей), а также во всех пылеугольных котлах, работающих при жидком шлакоудалении. При наличии зажигательного пояса возрастает устойчивость воспламенения топлива и значительно уменьшается потеря тепла от механического недожога. [c.105]

Присос в пылеприготовиг тельной установке в долях от теоретически необходимого воздуха Температура горячего воздуха Энтальпия горячего воз-духа Температура холодного воздуха Энтальпия холодного воздуха Тепло, вносимое в пред-топок воздухом Теплоемкость рабочей массы топлива Температура топлива Физическое тепло топлива Потеря тепла от химической неполноты сгорания в предтопке Потеря тепла от механического недожога в предтопке Располагаемое тепло топлива / Полезное тепловыделение в предтопке Теоретическая температура сгорания в предтопке Температура газов за предтопком Энтальпия газов за пред-топком Средняя суммарная теплоемкость продуктов сгорания Эффективная температура топочной среды (предварительное значение) Расход топлива на пред-топок Количество сгоревшего топлива в предтопке Количество введенной в предгопок золы Доля золы топлива в шлаке Удельный вес шлака Смоченный шлаком пери-, метр предтопка Критическая температура шлака /0" а Q..HP <7 1Р Q..DP С с ч G. ил и с ккал/кг С ккал/кг я ккал/(кг- С) с ккал/кг ккал/кг я с С ккал/кг ккал/(кг- С) К кг/ч я кг/сек кг/ж8 м с По табл. XVI Принимается предварительно (е9)в20 По п. 5-03 v (с )в° , , 0,04 320 4,89-102,8=502 30 4,89-9,48=46,4 / 100—0,2 Ч [c.140]

При сжигании пыли в смеси с газом или мазутом коэффициенты избытка воздуха принимаются как для твердого топлива. При этом потеря тепла от механического недожога равна а ), где < принимается по данным табл. XVII, а коэффициент а в зависимости от доли газа или мазута в смеси приведен ниже [c.200]

Потеря тепла от механического недожога ( 4 обусловлена тем, что отдельные частицы топлива полностью не сгорают в тсшочном устройстве [c.119]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...