Коэффициент тепловых потерь

Рис. 2-9. Зависимость расхода топлива и выработки тепла за счет ВЭР от суммарного коэффициента тепловых потерь нагревательной печи.

Рис. 2-10. Зависимость экономических показателей утилизации ВЭР от коэффициента тепловых потерь нагревательной печи.

Это уравнение получено введением в него коэффициента тепловых потерь А при условии, что коэффициент испарения а = 1. [c.118]

Коэффициент тепловых потерь можно определить расчетом. Предварительно этой величиной можно задаться, = 0,99 ч- [c.186]

Расход первичного пара определяется путем составления теплового баланса установки или отдельных ее элементов. Так как схемы испарительных установок многообразны по характеру питания их водой и использованию тепла конденсата первичного пара и продувочной воды для нагрева питательной воды, невозможно вывести универсальную формулу. Поясним методику решения данной задачи применительно к схеме трехступенчатой испарительной установки (см. фиг. 178). Примем все обозначения по этой фигуре и дополнительно обозначим "Пр Цг, "Пд — коэффициенты тепловых потерь соответственно первой, второй и третьей ступеней ах, а2, Хд — доли продувки этих ступеней, т. е. отношение расхода продувочной воды к весу вторичного пара, образующегося в данной ступени. [c.364]

Коэффициент тепловых потерь т1 можно определить расчетом. При хорошей тепловой изоляции и правильной компоновке оборудования можно принимать Т1 = 0,94 ч- 0,96. [c.365]

Следует, однако, отметить, что, несмотря на это, при внесении в оборудование для высокочастотной сварки соответствующих изменений полиэтилен можно сваривать путем высокочастотного нагрева [26]. Оборудование для высокочастотного нагрева может быть приспособлено специально для сварки полиэтилена путем покрытия электродов материалом с высоким коэффициентом тепловых потерь. Такой материал с высоким коэффициентом теплоотдачи должен выдерживать, не подвергаясь значительной деформации, температуру до 121". Установлено, что для этого пригодны такие пластмассы как термоустойчивый целлофан, ацетилцеллюлоза и некоторые виниловые пластмассы. Диэлектрическое тепло, возникающее в покрытии пластин, передается полиэтилену за счет теплопроводности. Оптимальная толщина слоя теплопередающего покрытия составляет от 0,05 до 0,127 мм. Практически эксплуатационный срок таких покрытий зависит от материала, толщины свариваемой пленки, конструкции 124 [c.124]

Кроме того, по данным испытаний или по данным завода — изготовителя коллектора солнечной энергии принимаются его характеристики — эффективный оптический КПД т]о и коэффициент тепловых потерь Км, а также геометрические размеры одного модуля коллектора, число слоев остекления, вид теплоносителя. Для расчета гелиосистемы также необходимо знать среднемесячные суточные значения тепловой нагрузки отопления или иметь данные для их расчета, знать температуры холодной Тх.в и горячей Гг-в воды и суточное потребление горячей воды. [c.143]

Величина коэффициента тепловых потерь и определяющие его зависимости существенно различны для двигателя без теплоизоляции с вкладным зарядом и для двигателя с теплоизолированным изнутри корпусом. Поэтому эти два случая рассматриваются отдельно. [c.163]

В случае, когда тепловые потери учитываются посредством коэффициента тепловых потерь %, отнесенного к полной энтальпии единицы массы продуктов сгорания, возможно использование полу-аналитических и эмпирических зависимостей, выражающих коэффициент X в функции от 1]), например, зависимости вида [43] [c.233]

Коэффициент тепловых потерь [c.126]

Объем теплоносителя, л Полный коэффициент тепловых потерь, Вт/ м -°С), не более КПД, % [c.39]

Краткое описание. Современные плоские коллекторы солнечной энергии с одним слоем остекления и селективным поглотителем имеют оптическую эффективность 80%, а значение коэффициента тепловых потерь для них составляет в среднем 4 Вт/(м К). Они работают в диапазоне температур 40 - 80"С. [c.48]

Как изменятся тепловые потери с 1 м трубопровода, рассмотренного в задаче 1-24, если слон изоляции поменять местами, т. е. слой с большим коэффициентом теплопроводности наложить непосредственно на поверхность трубы Все другие условия оставить без изменений. [c.14]

По трубе диаметром d,/d2= 18/20 мм движется сухой насыщенный водяной пар. Для уменьшения тепловых потерь в окружающую среду трубу нужно изолировать. Целесообразно ли для этого использовать асбест с коэффициентом теплопроводности Л = = 0,11 Вт/(м-°С), если коэффициент теплоотдачи с внешней поверхности изоляции в окружающую среду а = 8 Вт/(м -° С) [c.19]

Необходимо изолировать корпус теплообменного аппарата, имеющего внешний диаметр й(н = 300 мм и температуру на поверхности /с =280° С, которую можно принять такой же и после наложения изоляции. Температура на внешней поверхности изоляции не должна превышать 30° С, а тепловые потери с 1 м корпуса теплообменника — 200 Вт/м. Коэффициент теплоотдачи от внешней поверхности изоляции к окружающему воздуху а = 8 Вт/(м -°С). [c.20]

Из рассмотрения данных теплового баланса отражательных печей [179], полученных на Средне-Уральском медеплавильном заводе. Красноуральском медеплавильном комбинате и на других предприятиях, было установлено, что потери тепла через кладку составляют от 3,5 до 5%. Хотя величина этих потерь незначительна по сравнению с потерями, вызванными отходящими газами (около 60%), тем не менее потери тепла через кладку являются наибольшими среди остальных видов потерь. Заметим, что приведенные цифры тепловых потерь через кладку были получены при значениях степени черноты футеровки, равных 0,61—0,65 [8]. Увеличивая коэффициент е, можно повышать значение к. и. д. печи. [c.213]

Значительный эффект дает применение покрытий с заданными радиационными коэффициентами на солнечной тепловой станции, работающей с паровой турбиной [201]. Например, при производительности парового котла 15 т/ч его тепловые потери через обмуровку составят [c.223]

При перекачивании перегретых паров трубопроводы самым тщательным образом изолируют, и их тепловые потери незначительны, но все же характер изменения состояния перегретого пара в результате устранения теплообмена между потоком и наружной средой уже не является изотермическим. Не будет он и строго адиабатическим— даже в хорошо изолированной трубе условия будут отличаться от условий при обратимом адиабатическом изменении объема, так как турбулентность, возникающая при движении, переходит частично в тепло, которое изменяет уравнение энергии (энергия, переходящая в потери, возвращается в виде механической энергии). Таким образом, с одной стороны, температура пара имеет тенденцию к снижению по длине трубопровода в результате расширения пара, с другой стороны, — к возрастанию вследствие поступления тепла от потерь напора. В результате режим движения находится между изотермическим и адиабатическим. Поскольку температура пара меняется по длине паропровода, меняются также динамическая вязкость р, число Рейнольдса и в общем случае коэффициент гидравлического трения X. Однако вследствие значительных скоростей движения пара в паропроводах (десятки метров в 1 с) сопротивление относится чаще всего к квадратичной области, где X от Не не зависит. [c.295]

Расчетные данные, полученные в результате обработки измерений, также заносят в протокол. Для обработки опытных данных используют результаты измерений, соответствующие установившемуся тепловому режиму. Обычно берутся средние значения показаний приборов из нескольких записей. Средний коэффициент теплопередачи вычисляют по (4.66). Тепловой поток, переданный от конденсирующегося пара к охлаждающей воде, определяется из уравнения теплового баланса, записанного без учета тепловых потерь в окружающую среду [c.198]

Коэффициент возврата теплоты турбины. Коэффициент возврата теплоты а характеризует относительное увеличение располагаемого теплоперепада за счет частичного возврата тепловых потерь и определяется по формуле [c.132]

Выбор значений коэффициентов с , с., и основывается иа технико-экономических факторах. Для удобства ведения металлургического процесса и из условия минимизации тепловых потерь диаметр и глубина загрузки должны быть приблизительно одинаковыми для повышения же электрического КПД следует увеличивать высоту загрузки, уменьшая диаметр (пока сохраняется достаточно большое отношение радиуса садки к глубине проникновения тока). Требования к толщине футеровки также противоречивы с ее увеличением термический КПД печи растет, а электрический падает. Кроме того, толщина футеровки должна быть достаточной для того, чтобы ее механическая прочность обеспечила надежную эксплуатацию тигля. [c.253]

Для уменьшения тепловых потерь в окружающую среду поверхность нагретого тела покрывают тепловой изоляцией. Если увеличить толщину тепловой изоляции, покрывающей плоскую стенку, то термическое сопротивление возрастет, как это видно из выражения (13.45). Иначе обстоит дело в случае, если тепловой изоляцией покрывается труба. Ограничимся рассмотрением случая, когда труба покрыта однослойной тепловой изоляцией с наружным диаметром /з (рис. 13.8,6). Считая заданными и постоянными коэффициенты теплоотдачи 01 и ог, температуры обеих жидкостей <жг и <ж2, теплопроводности трубы Х) и изоляции Яг, рассмотрим, как будет из- [c.303]

Выбрав теплоизоляционный материал с коэффициентом теплопроводности 2, следует по формуле (13.54) вычислить кр. Если кр больше наружного диаметра трубы 2, то применение выбранного материала в качестве тепловой изоляции нецелесообразно. Действительно, при увеличении толщины изоляции в области 2< <.ds dкp будет наблюдаться увеличение тепловых потерь (рис. 13.9), а затем при з>с кр — их уменьшение. И только при dз=d з/>dкp тепловые потери трубы, покрытой слоем изоляции, будут равными тепловым потерям неизолированной трубы. Таким образом, если крГ>< 2, то во всей области d2<.dзтепловые потери неизолированной трубы будут больше тепловых потерь изолированной трубы. Следовательно, [c.304]

Влияние тепловых потерь па основные технико-экономические показатели нагревательных систем показано на рис. 2-9 и 2-10. При увеличении суммарного коэффициента тепловых потерь нагревательной печи (fe —в долях единицы) резко возрастают удельный расход топлива на нагрев металла 6 , возможная выработка тепла в системе испарительного охлаждения и утилиза- [c.98]

Чпот — коэффициент тепловых потерь, учитывающий потерю тепла на внешнее охлаждение, тг от 0,97 ч- 0,995. [c.46]

Принимаем переохлаждение конденсата 5°, следовательно, = 100° коэффициент тепловых потерь из-за большой тепловой мощности аппарата "Цпот = 0,995. [c.191]

При квазистационарном режиме работы ПГТ соотношения между определяющими проходными сечениями ПГГ зависят от того, является ли режим работы газогенератора до- или сверхкри-тическим, и определяются аналитически на основе термодинамической модели. Для проектирования ПГГ необходимы коэффициенты приведения, в частности коэффициенты тепловых потерь в камере ГГ, емкости с водой и трубе смешения, а также коэффициенты расхода и гидравлического сопротивления узких сечений. Указанные коэффициенты могут быть найдены по имеющимся в литературе материалам по отработке ГТ, а также на основе проводимых экспериментов и решения частных обратных задач внутренней баллистики узлов ГТГГ. [c.314]

Общее выражение для определения коэффициента тепловых потерь в РДТТ имеет вид [c.163]

Температуру газов в камере сгорания Гоо и коэффициент % тепловых потерь вследствие теплоотдачи стенкам камеры РДТТ можно получить, если из дифференциального уравнения энергии (3.44) исключить комплекс пользуясь уравнением сохране- [c.121]

Определить тепловые потери с 1 м трубопровода, рассмотренного в задаче 1-34, если трубопровод покрыт слоем изоляции толщиной 6i=60 мм (рис. 1-14). Коэффициент теплопроводности изоляции Я = 0,15 Вт/(м-°С). Коэффициент теплоотдачи от поверхности изоляции к окружающему воздуху 05=8 Вт/(м2. °С). Все остальные условия остаются такими же, как в задаче 1-34, Вычислить также температуры на внешней поверхности трубы и на внешней поверхности изодяцип t s- [c.17]

Каким должен быть коэффициент теплопроводности изоляции, чтобы при любой ее тол1Цине тепловые потери с I м изолированной трубы были не больше, чем для оголенного трубопровода [c.19]

Из формулы (13.9) видно, что подъемная сила F увеличивается с уменьшением ф. Поэтому может показаться, что следует проектировать подшипники с возможно малым относительным зазором ф (т. е. работать при Amin, возможно более близком к Акр). Однако при уменьшении ф, как видно из формулы (13.6), увеличивается коэффициент трения подшипника и растут тепловые потери. Поэтому значение минимального зазора Amin ограничено не только стабильностью режима жидкостного трения, но и нагреванием подшипника. С другой стороны, Атах ограничивается уменьшением подъемной силы Ед. Таким образом, оптимальные условия работы будут соблюдены, если зазор А будет лежать в пределах Атах > > А > Amin- Для лучшего уяснения расчетной процедуры рассмотрим пример. [c.334]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...