Линейная Пропорциональные части

Интерполяционные формулы — Остаточные члены 304 Интерполяция линейная — Пропорциональные части 35 Иррациональные функции —Интегрирование 160 Иррациональные числа 63 Истирание деталей механизмов 438 Источники точечные 234 Исчисление дифференциальное 134—153 [c.551]

Интерполяционные поправки — Вычисление 1—32 Интерполяционные формулы I—304 Интерполяция линейная — Пропорциональные части I — 35 Интерференционные методы измерений [c.426]

Коэффициент частной корреляции (2.35) является мерой линейной пропорциональной связи двух сигналов %i t) и из которых удалены части, коррелированные с третьим сигналом. Его нетрудно обобщить на тот случай, когда вместо одного сигнала о(0 имеется несколько сигналов. Тогда коэффициент частной корреляции / 12-з4 - п сигналов i(i) и 2(0 относительно сигналов з(0 S4(0i > "(0 определяется как обычный коэффициент корреляции (2.21) между сигналами i(0 и 2(0) из которых удалены их наилучшие линейные оценки по сигналам bit)..... [c.70]

ПРОПОРЦИОНАЛЬНЫЕ ЧАСТИ ДЛЯ ЛИНЕЙНОЙ ИНТЕРПОЛЯЦИИ [c.35]

ТАБЛИЦА IV. ПРОПОРЦИОНАЛЬНЫЕ ЧАСТИ ДЛЯ ЛИНЕЙНОЙ ИНТЕРПОЛЯЦИИ [c.35]

Пропорциональные части 35 Линейное интерполирование 32 Линейные вектор-функции 234 Линейные меры — Перевод одних в [c.575]

Пропорциональные части для линейной интерполяции 35 Простейшие функции — см. Функции простейшие [c.582]

Лемнискаты — Точки узловые 263 Линейки логарифмические — Правила пользования 336 Линейная интерполяция — Пропорциональные части 35 Линейные меры — Перевод одних в другие 540 Линейные системы — Решение 115 Линейные уравнения — Система 117, 128 [c.554]

Пропорциональные части для линейной интерполяции 1 —35 Просечка 5—140 Простейшие функции —301 Пространственные кривые 1 — 282—285, [c.460]

Деление отрезка с помощью делительного масштаба основано на том положении планиметрии, что стороны линейного угла делятся параллельными прямыми линиями на пропорциональные части (рис. [c.221]

Закон изменения нагрузки часто бывает неизвестен нли трудно определим. Для того чтобы разработать методику регулярного расчета с помощью сводных графиков, как это выполнено выше для постоянной нагрузки, выделим из возможных разнообразных случаев нагружения приводов переменными силами наиболее простые случаи, когда приводы нагружены силами, изменяющимися линейно, пропорционально перемещению поршня или его скорости. [c.85]

Вектор сил инерции в узле к определяется следующим образом —ЬЧк, где точки означают дифференцирование по времени. В теории линейных колебаний часто допускают, что силы сопротивления, действующие на колеблющиеся системы, пропорциональны скорости. -Иногда это оказывается следствием линеаризации исходной более сложной нелинейной задачи. Будем считать, что силы сопротивления приложены к узлам и в узле к где Кй есть заданная матрица сопротивления [c.86]

Представление энергии смеси в виде (1.1.17), на основе которого и записываются уравнения энергии в этой главе, справедливо, если каждую фазу считать локально однородной, т. е. в каждом элементарном объеме смеси вещество каждой фазы, в том числе и включений (капель, частиц, пузырьков и т. д.), принимается однородным вплоть до самой поверхности раздела фаз, и поэтому энергия каждой составляющей считается пропорциональной ее массе. Это равносильно тому, что особенности поверхностного слоя вещества толщиной порядка радиуса молекулярного взаимодействия (- 10 Л1),являющегося границей раздела фаз, далее не учитывается. Для этого необходимо, чтобы размеры включений были во много раз больше толщины этого слоя. Кроме того, в (1.1.17) и везде в гл. 1 будет учитываться только та часть кинетической энергии смеси, которая связана с макроскопическим движением фаз со скоростями U . В действительности имеются еще мелкомасштабные (с характерным линейным размером, равным по порядку размеру неоднородностей смеси) течения (например, радиальные пульсационные движения вокруг пузырьков, обратные токи несущей жидкости около включений из-за их относительного движения в этой жидкости, хаотические движения включений). В большинстве существующих теорий взаимопроникающего движения кинетическая энергия такого движения не учитывается. Таким образом в качестве первого этапа в гл. 1 рассматривается случай, когда энергия смеси при однородном представлении энергий фаз является аддитивной по массе фаз. Учет поверхностных явлений в рамках представлений Гиббса и кинетической энергии мелкомасштабного движения фаз имеется в главах 2—4. [c.30]

В первом приближении число таких дефектов, вызванных смещениями атомов в кристаллической решетке, пропорционально анергии, переданной веществу нейтронами при их замедлении. Действительно, при малых энергиях атомов отдачи их столкновения с другими атомами являются в основном упругими. Однако с ростом их энергии увеличивается вероятность неупругих столкновений, при которых энергия может передаваться в форме электронного возбуждения или ионизации. Таким образом, часть энергии расходуется не на повреждение кристаллической решетки. Кроме того, отклонение энергетической зависимости радиационной эффективности нейтронов от линейного закона обусловлено колебаниями энергетической зависимости сечений рассеяния, наличием анизотропии рассеяния и неупругого рассеяния нейтронов. Результирующая относительная энергетическая зависимость радиационной эффективности нейтронов 2д( ) в образовании элементарных дефектов для энергий Е> >0,1 Мэе приведена на рис. 9.19, кривая 1 (при нормировке [c.70]

В Q включим ту часть обобщенной силы, которая получается от действия сил сопротивления, зависящих как от величин, так н направлений скоростей точек системы. В дальнейшем рассматривается случай линейного сопротивления, когда силы сопротивления точек системы пропорциональны скоростям этих точек и направлены в стороны, противоположные скоростям. [c.391]

Из этого уравнения видно, что изгибающий момент изменяется пропорционально расстоянию 2, или, как часто говорят, изгибающий момент линейно зависит от г. [c.280]

Посмотрим теперь, как меняется соотношение между Е ор и Q при переходе от нерелятивистских скоростей к релятивистским. В нерелятивистских реакциях энергия Q значительно меньше масс каждой из частиц, участвующих в реакции. Поэтому в скобке в правой части (7.32) тут можно пренебречь последним слагаемым. В результате мы получим, что нерелятивистский порог пропорционален энергии реакции Q и почти равен ей, если масса налетающей частицы намного меньше массы мишени. В релятивистском случае энергия Q не мала, так что зависимость Е ар от Q из линейной переходит в квадратичную. Поэтому при больших (по сравнению с массами реагирующих частиц) Q порог растет пропорционально Q . [c.306]

Два вида ограничений (17.2) и (17.5) на соотношение между линейной и нелинейной частями диаграммы требуются потому, что пластическая зона может увеличиваться не пропорционально росту силы, т. е. рост пластической зоны может опережать рост силы. Это последнее обстоятельство выражается в растяжении диаграммы вдоль оси смещений, а не вдоль оси усилий. [c.134]

Трубчатая пружина имеет линейную характеристику до определенного значения давления, которое называется пределом пропорциональности трубки р р. Рабочее давление р обычно принимают равным Рщ, К- Величина К = p JPp называется запасом прочности трубки. Часто берут /( == 2. [c.362]

ИЗ Сигналов присутствует часть, прямо пропорциональная другому сигналу. Другими словами, прямые среднеквадратичной регрессии характеризуют степень линейной пропорциональной связи между рассматриваемыми сигналами. Количественно эта связь характеризуется наклонами прямых линий среднеквадратичной регрессии (2.31), проп-орциональпыми коэффициенту взаимной корреляции сигналов. [c.68]

Пропорциональные части для линейной иитерполяции 35 Простейшие функции 301 Пространственные кривые 282 [c.559]

Если исходные нелинейные уравнения преобразовать таким образом, чтобы их структура стала частично линейной (например, свелась к уравнениям Пуассона или Фурье с нелинейной правой и линейной левой частями), то такие уравнения можно моделировать на сетках постоянных резисторов, вводя в узловые точки дополнительные токи, пропорциональные нелинейным правым частям уравнений. Это позволяет свести количество кодоуправляемых элементов в узле аналогового процессора к минимуму, например к двум или даже к одному, что, естественно, сразу снижает стоимость ГВС. [c.59]

Строим диаграмму, по оси абсцисс которой откладываем давления р.2, а по оси ординат — принятые расходы (фиг. 127,ж), соединяем на диаграмме точки принятых расходов, имея в виду линейную пропорциональность между давлениями и расходами пара. Через рабочие каналы при давлении рз = 42,228 кг/сек расход пара равен 107,11 кг сек, а при давлении ра= 42,012 кг1см — 107,72 кг/сек. Между этими расходами и давлениями также существует линейная пропорциональность. Линии, соединяющие точки расходов через рабочую проточную часть для первого и второго вариантов, дадут точку пересечения, [c.277]

Примечание. Линейная интерполяция лает вп. можно -ть получения четвертого. энака. Для облегчения ычислени.1 при интерполяции рекомендуется пользоваться таблицами пропорциональных частей (см. стр. 13, 4). [c.69]

Ясно, однако, что возможны и такие специальные подборы значений 1, kj и fflj, kj, при которых между (Oj -f Шг и к, -f к (будем говорить для определенности о суммах, а не о равностях) будет выполняться одно из тех соотношений, которые должны иметь место для монохроматических волн в данной среде. Вводя обозначения (Oj = oj + oj, кз = kj +kj, мы можем сказать с математической точки зрения, что соз, кз соответствуют в этих случаях волнам, удовлетворяющим однородным линейным уравнениям движения (без правой части) первого приближения. Если в правой стороне уравнений движения второго приближения имеются члены, пропорциональные е с такими соз, кд, то, [c.146]

Чтобы все тело двигалось с одинаковым ускорением /, со стороны левой части тела на правую через разграничивающее эти части сечение должна действовать сила, пропорциональная массе правой части тела. Например, через сечение X (рис. 77) должна действовать сила Fx= rriB lin) F, где /Лдс — масса частей тела В и С, а через сечение Y— сила Fy= ni lm) F, где ni — масса части тела С. Сила убывает от значения F у левого конца тела до нуля у правого конца тела по линейному закону так же убывает от максимума до нуля и деформация тела. [c.163]

Наряду со слабомагнитными телами существует ряд веществ, например ферромагнетики, для которых намагниченность не является линейной функцией поля. Для диамагнетиков характерно, что восприимчивость, как правило, не зависит от температуры, а для парамагнетиков она часто изменяется обратно пропорционально абсолютной температуре. Магнитные свойства атома обусловлены следующими факторами орбитальным движением электроно)в спиновыми эффектами магнетизмом атомного ядра Нейтроны и протоны, составляющие ядро, обладают собственными магнитными моментами. Однако величина магнитного момента нуклона из-за того, что его масса почти в 2000 раз больше массы электрона, пренебрежимо мала по сравнению с магнитным моментом электрона. Вычисление суммарных моментов атомов облегчается тем, что как суммарный орбитальный, так и суммарный спиновый момент полностью застроенных электр(зн-ных оболочек равен нулю. Поэтому следует принимать во внимание лишь электроны, занимающие незаполненные оболочки. [c.143]

Обобщением этого факта на случай произвольного движения является гипотеза о том, что касательные напряжения, а также зависящие от ориентаций плои адок части нормальных напряжений пропорциональны соответствующим скоростям деформаций. Иными словами, предполагается во всех случаях движения жидкости линейная связь между вязкостными напряжениями и скоростями деформаций. При этом коэффициентом пропорциональности в формулах, выражающих эту связь, должен быть динамический коэффициент вязкости д,, так как для прямолинейного движения эти формулы должны превращаться в формулу Ньютона (1.11) для вязкостного напряжения. [c.80]

Рис. 102 показывает картину полос для кривого бруса ), изгибаемого моментами М. Внешний радиус бруса втрое превышает его внутренний радиус. Максимальный порядок полосы на правом конце как на нижней, так и на верхней грани равен 9. Регулярное расположение полос указывает на линейное распределение наиряженин изгиба в поперечном сечении. Порядки полос, отмеченные на верхнем конце стержня, показывают распределение напряжений в искривленной части (полная модель распространялась за верхнюю грань, которая являлась для нее плоскостью симметрш ). Эти полосы показывают, что сжимающее напряжение на внутренней грани и.меет порядок 13,5, а растягивающее напряжение на внешней грани —6,7. Эти значения с весьма большой точностью пропорциональны напряжениям теоретического точного решения , которые даны в последней строке таблицы на стр. 91. [c.170]

Особенности кинетических диаграмм разрушения. В первых исследованиях, касающихся оценок кинетики докритического роста трещип при длительном статическом нагружении в водных средах, рассматривались преимущественно закаленные низкоот-пущенные стали с пределом текучести выше 1500 Н/мм . Было показано, что скорость распространения трещины прямо пропорциональна коэффициенту интенсивности напряжении растущей коррозионной трещины. Дальнейшее распространение подходов линейной механики разрушения па более широкий круг высокопрочных материалов и коррозионных сред выявило более сложный характер зависимости viK). Типичная кинетическая диаграмл1а коррозионного растрескивания в координатах gv-K представлена на рис. 42.3. На участках I и III скорость роста трещины увеличивается с повышением X, а в пределах участка II, охватывающего значительный диапазон значений К, наблюдается стабилизация скорости. Существуют различные суждения о причинах четко выраженных участков диаграммы коррозионного растрескивания. Их связывают с влиянием в пределах каждого участка доминирующего механизма воздействия среды. Второй горизонтальный участок часто связывают с релаксацией напряжений в вершине трещины вследствии ее интенсивного ветвления. Характер зависимости v K) во многом зависит от структуры сплава и типа среды. Для высокопрочных сталей с мартенситной структурой с пределом текучести 1500 Н/мм и выше на кине- [c.341]

Из формулы (6.15) непосредственно следует, что выражение o/[g(p —р")] ттредставляет собой величину, пропорциональную диаметру парового пузыря при отрыве от поверхности. Эта величина часто подставляется в качестве характерного линейного размера I, в обобщенные, переменные, характеризующие свойства двухфазных систем. [c.175]

Существенной особенностью мениска является демпфирование им изменений мощности, вводимой в расплав Рр. Значительная часть этой мощности поступает через поверхность мениска. Поскольку эта поверхность подвижна и самоустанавливается так, чтобы ЭМС и гидростатическое давление на ней уравновесились (в первом приближении), то с увеличением линейной плотности тока в индукторе мениск деформируется, перемещаясь в область более слабого поля. В результате изменение Рр оказьгаается значительно меньше ожидаемого (отнюдь не пропорционально изменениям как это имеет место в расплаве без мениска). [c.57]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...