Сплавы Отпуск

Описанный выше процесс фиксирования быстрым охлаждением неустойчивого состояния носит название закалки, а последующий процесс постепенного приближения к равновесному состоянию (путем нагрева или длительной выдержки) называется отпуском и старением. Столь разнообразное изменение структуры, достигаемое разной степенью приближения сплава к равновесному состоянию, приводит к разнообразному изменению свойств, чем и обусловлено широкое применение термической обработки, в основе которой заложены процессы неравновесной кристаллизации, в общих чертах описанные выше. [c.144]

Четвертая группа. Состояние закаленного сплава характеризуется неустойчивостью. Даже без всякого температурного воздействия в сплаве могут происходить процессы, приближающие его к равновесному состоянию. Нагрев сплава, увеличивающий подвижность атомов, способствует этим превращениям. При повышении температуры закаленный сплав все больше приближается к равновесному состоянию. Такая обработка, т. е. нагрев закаленного сплава ниже температуры равновесных фазовых превращений, называется отпуском. Отпуск, если он происходит при комнатной температуре или при невысоком нагреве, называют старением. И при отжиге первого рода, как и при отпуске, сплав приближается к структурному равновесию. В обоих случаях начальную стадию характеризует неустойчивое состояние, только для отжига первого рода оно было результатом предварительной обработки, при которой, однако, не было фазовых превращений, а для отпуска — предшествовавшей закалкой. Таким образом, отпуск — вторичная операция, осуществляемая всегда после закалки. [c.226]

Отпуск — термическая операция, состоящая в нагреве закаленного сплава ниже температуры превращения для получения более устойчивого структурного состояния сплава. [c.227]

Несмотря на сходство по внешнему виду диаграмм, представленных на рис. 174,а и рис, 1746, ни один из сплавов этой диаграммы не может быть подвергнут отжигу второго рода, закалке или отпуску. Вертикальная линия DF показывает отсутствие изменения растворимости при изменении температуры, и поэтому фазовые превращения отсутствуют у всех сплавов. [c.229]

Если первый процесс, т. е. перераспределение алюминия и титана внутри решетки твердого раствора наблюдается в процессе закалочного охлаждения и в процессе отпуска при 500— 600°С, то при 600—850°С наблюдается появление у -фазы, размер частиц и состав которой зависят от температуры и продолжительности отпуска (старения). Так, при старении в течение нескольких часов при 700°С -фаза составляет около 20% объема сплава (и более), размер частиц у-фазы — по- [c.474]

Термическая обработка сплава нимоник, приводящая его в структурное состояние с максимальной жаропрочностью, заключается в воздушной закалке с 1100—1200°С и отпуске (старении) при 700—750°С в течение 10—16 ч. Максимальная жаропрочность соответствует однородной крупнозернистой структуре и однородным, равномерно распределенным дисперсным образованиям -фазы. [c.476]

Превращение а -фазы при отпуске состоит в превращении игольчатой а -фазы в полиэдрическую а-фазу (см. рис. 379), причем в некоторых сплавах возможно превращение остаточной, неустойчивой Р-фазы в ш-фазу при 300— 500°С, что ухудшает механические свойства. [c.516]

Рекристаллизационный отжиг титана и его сплавов проводят при 700—800°С, что значительно превосходит температуру рекристаллизации (500°С). Эта температура достаточна для быстрого устранения наклепа. Фазовые превращения, рассмотренные ранее, позволяют проводить различные операции закалки и отпуска (старения). Хотя при этом значительного изменения свойств не происходит как при термической обработке стали, тем не менее определенные изменения наблюдаются, и в последнее время при работе сплавов предусматривается воз- [c.517]

Основной прирост прочности создается за счет отпуска (старения) закаленного сплава или изотермической обработки. [c.518]

Такое состояние сплава не может быть достигнуто резкой закалкой и отпуском, так как закалка полностью фиксирует состояние Р-фазы и не дает протекать подготовительным процессам следовательно, при последующем отпуске (700—600°С) может наблюдаться лишь вторая ступень распада, и коэрцитивная сила не достигает максимального значения. [c.545]

Вторая фаза (т. е. выделение из твердого раствора) отчетливо, обнаруживается после искусственного старения при температуре выше 200°С (рис. 417), Однако когда металлографически обнаруживается вторая фаза, сплав не имеет максимальной прочности, так как продолжительность старения (отпуска) была значительно больше той, при которой (при данной температуре старения) получаются максимальные свойства. [c.572]

Склонность к межкристаллитной коррозии магналиев —сплавов алюминия с магнием (от 5 до 10% Mg и иногда 1% Мп) — можно в значительной степени устранить соответствующей термообработкой отпуском деформированных магналиев при достаточно высокой (250—400° С) температуре, при которой происходит [c.420]

К четвертой группе относятся процессы нагрева закаленных сплавов ниже температуры превращения с последующими выдержкой и охлаждением для получения устойчивого состояния. Этот вид термообработки основан на процессах распада структур после закалки и является отпуском. Отпуск, протекающий в период выдержки при обычных температурах, называют старением. Закалку с высокотемпературным отпуском называют улучшением. [c.111]

Бор (В), введенный в незначительных количествах (до 0,002%), существенно увеличивает прокаливаемость стали. Присутствие В повышает ударную вязкость стали после низкого отпуска. Даже 0,01% В повышает жаропрочность сплавов. [c.160]

Обозначения режимов термической обработки литейных алюминиевых сплавов следующие Т1 —старение Т2 — отжиг Т4 — закалка Т5 — закалка и частичное старение Тб — закалка и полное старение до наибольшей твердости Т7 — закалка и стабилизирующий отпуск Т8 — закалка и смягчающий отпуск. [c.326]

В ряде ответственных случаев или же для отливок из специальных сплавов применение отжига или нормализации недостаточно. При более высоких требованиях к механическим свойствам литых деталей (формообразующие детали пресс-формы, литые штампы) применяют более сложную термическую обработку, например двойной отжиг улучшение - режим, состоящий из закалки в масле (реже в воде) с последующим отпуском при 500 - 600 С химикотермическую обработку - цементацию, азотирование, цианирование термомагнитную обработку литых магнитов и т.д. [c.364]

ЗОХГС (закалка, отпуск 680 °С) ЗОХГС (закалка, отпуск 360 С) теплоустойчивая Сплав [c.685]

При закалке полиморфное превращение осуществляется по мартенситному типу, сопровождающемся образованием метастабильных фаз (а, а", со), или после закалки образуется Р-фаза (в системе титановых сплавов), или 7-фаза (в системе сплавов на основе железа), которые, будучи неустойчивыми, претерпевают превращения при нагреве (старение, отпуск). У сплавов на основе титана а -фаза по свойствам значительно отличается от мартенсита стали она имеет пониженную прочность и повышенную пластичность. [c.121]

Одним из видов термической обработки сплавов является отпуск стали и дисперсионное твердение. [c.121]

Высокие магнитные свойства для сплава, содержащего 18% Мо, достигаются после следующей термической обработки закалка с температуры 1300—1350 Св масло с последующим отпуском при температуре 650° С. После отпуска сплав имеет высокую твер- [c.218]

Отпуск при 600° С сплава комол позволяет использовать постоянный магнит из этого сплава в условиях несколько повышенных температур, при этом структурных превращений в сплаве не происходит, в то время как в кобальтовой стали, закаленной на мартенсит, даже при незначительном нагреве (до 50° С) резко ухудшаются магнитные свойства. Введение в сплав комол до 6% Мп улучшает механические свойства без снижения магнитных характеристик. [c.220]

Сплав при 1050° С является однофазным (рис. 161) и после холодной деформации или отпуска на 600°—700° С [c.226]

Spring temper — Отпуск упругих пружинных сплавов. Отпуск цветных сплавов и некоторых железных сплавов, характеризуемых пределом прочности на разрыв и твердостью, которые составляют приблизительно две трети от отпуска на полную твердость. [c.1049]

Хромистые стали мартенситной структуры после закалки необходимо отпустить для снятия вредных напряжений. При отпуске происходит выделение карбидов хрома из твердого раствора, т. е. обеднение его хромом. Отпуск при температуре до 700° приводит к уменьшению коррозионной стойкости сплава. Отпуск при температуре выше 700° уже существенно не влияет на коррозионную стсйкость в большинстве агрессивных сред. Исключение составляет поведение сталей типа Х13 в кипяшей 65%-ной азотной кислоте. Наибольшую скорость коррозии в [c.111]

Сплав элинвар применяют преимущественно в нагартован-ном состоянии, а сплав ниспеы-С — после закалки с отпуском или закалки с последующей пластической деформацией. [c.540]

Режим термической обработки сплавов изменяет предел их коррозиопно усталости. Под влиянием термообработки изменяются внутренние факторы сплава. Структурное состояние, опре-.деляемое видом термической обработки, как было указано выше, в сильной степени влияет на усталостную прочность стальных. деталей. В результате закалки с последующим отпуском значи- [c.106]

Из диаграммы видно, что вероятность образования карби.тов возрастает с увеличением содержания в сплаве углерода. При высоком содержании углерода ка[)биды не будут полностью растворяться в сплаве даже при температуре 1100° С. С понижением температуры возможно выпадение карбидов при достаточно длительном отпуске вплоть до температуры 300°С, причем выпадение карбидов наблюдается по границам зерен, что ухуд-1иает свойства сплава. Неустойчивость аустенита проявляется [c.220]

Возможность для эстафетной передачи деформации увеличивается с уменьшением размера зерна. Для металлов со сверхмелким зерном (балл 14—15 по стандартной шкале) наблюдается заметное возрастание прочности при сохранении достаточно высокой пластичности благодаря уменьшению концентрации напряжений у границы из-за малого накопления деформаций при скольжении в пределах очень мелкого зерна. Эффект общего повышения комплекса механических характеристик используется для создания высокопрочного состояния сплава (закалка с низким отпуском) благодаря получению сверхмелкого зерна. [c.244]

Коррозионностойкие сплавы на железоникелевой и никелевой основе, Они применяются для обеспечения более высокой коррозионной стой кости в таких средах, как серная и соляная кислоты В этих сл> чаях используют сплавы на железоникелевой основе, например, сплав 04ХН40МДЮ, имеющий после. закалки и отпуска при 650. 700 С структуру аустенит и ин-терметаллилную у- фазу типа N 3 ("П, А1). Сплав предназначен для работы при больших нагрузках в растворах серной кислоты. [c.98]

Углеродистые и легированные стали раньше других сплавов и композиционных материалов начали широко применять в различных узлах трения машин. Однако для обеспечения высокой износостойкости их подвергают методам термической и химико-термической обработки. Фазовые превра1цения в сталях в твердом состоянии обусловливают возможность осуществления всех видов термической обработки (закалка, отжиг, отпуск). [c.160]

Диапазон плотностей мощности лазерного воздействия определяется верхним и нижним пределами, которые связаны соответственно с началом плавления и отпуска материала. При обработке на оптимальном режиме достигается наибольший упрочняющий эффект и глубина модифицированного слоя. Следует отметить, что из-за различающихся химических составов модифицируемых сталей и сплавов, несоблюдения режимов предварительной термической обработки рекомендуется использовать образцы-свидетели для каждой партии облучаемых изделий. Образцы-свидетели необходимы для конкретизации режимов лазерного термоупрочнения и исключения разупрочняю-щих эффектов. Подбор режимов лазерного воздействия проводят, исходя из размеров обрабатываемого образца или изделия. При выборе схемы обработки и соответствую1цего технологического оборудования [145] (табл. 8.4) учитывают геометрию изделия и возможности локал1,ного термоупрочнения [c.259]

Так, тройной сплав системы Ре— r-Ni, полученный имтантаиией ионов Сг и Ni в поверхность железа, ведет себя в ацетатном буферном растворе (pH = 5,0) аналогично нержавеющей стали типа 18—8 после отпуска при температуре 573 К в течение 10 мин. В буферном растворе [c.75]

Сплав ЮНДК12, содержащий 12% Со, 18% N1, 10% А1, остальное железо, характеризуется следующими свойствами 52 520 а/м (660 э), В, = 0,744 тл (7400 гс), (5 )гаах = 6,6-10 дж/м (1,65-10 ГС, Э). НзИЛуЧШИб магнитные свойства обоих сплавов достигаются после следующей термической обработки нагрев до 1300° С, охлаждение на воздухе и отпуск при температуре 650° С в течение 2—4 ч. [c.222]

В качестве деформируемого магнитожесткого материала можно применить аустенитную сталь 18/8 (18% Сг 8% Ni). При холодной деформации происходит v —> а-превраще-ние. При последующем отпуске сх-фаза стабилизируется и получается структура с равномерными включениями а-фазы в парамагнитной основе. Этот сплав после оптимальной обработки имеет следующие свойства Не — = 23 880 а/м (300 э) и В, = 0,35 тл (3500 гс). [c.228]

Рис. 163. Магнитные свойства проволоки из сплава викаллой-2 (52% Со, 14% V, ОСТ. Fe) после волочения с различной степенью обжатия и отпуска при 600 С

К недостаткам викаллоя относятся зависимость свойств от температуры отпуска и высокая стоимость сплава из-за использования кобальта и ванадия. [c.230]

Имеются материалы (табл. 26), заменяющие викаллой, которые относятся также к группе сплавов с у а-превращением. Высокие магнитные свойства в сплавах 12НГ и 12ГН получаются после холодной деформации (обжатие 90%) и отпуска. Изменяя температуру отпуска, можно получить различные свойства. [c.230]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...