Сплавы Механические свойства — Зависимость от нагрева

Рис. 49. Механические свойства образцов сплава ВТ-22 в зависимости от состояния поверхности и условий нагрева

Рис. 70. Изменение механических свойств сплава ВТ8 в зависимости от температуры нагрева и скорости охлаждения

Изменение механических свойств сплава БТ9 в зависимости от температуры нагрева и скорости охлаждения на воздухе, с печью и в воде показано на рис. 72. [c.169]

Рис. 72. Изменение механических свойств сплава ВТ9 в зависимости от температуры нагрева

Изменение механических свойств (при кратковременном растяжении) в зависимости от продолжительности нагрева готовых образцов при 400 и 450° С сплава ВТЗ-1 н готовых образцов или заготовок при 500° С сплавов ВТ8 и ВТ9 показано на рис. 20. [c.394]

Zn в зависимости от времени нагрева при 20 °С в вакууме и водяном паре представлено на рис. 6.10. Эффект является свидетельством водородного охрупчивания высокопрочных алюминиевых сплавов, сказывающегося уже при скоростях деформации (10 10 с" ), обычных при испытаниях для определения механических свойств. Наводороживание, проявляющееся в образовании водородных пузырьков, и одновременное образование избыточных вакансий — наиболее важные детали механизма водородного охрупчивания этих сплавов [6.22]. [c.245]

Резкая зависимость механических свойств магниевых сплавов от микроструктуры и температурно-скоростных условий деформации обусловлена рядом причин. При нагреве и горячей деформации изменяются микроструктуры сплавов, а также механизм их деформации. Рассмотрим с этих позиций причины изменения механических свойств магниевых сплавов. [c.127]

Начиная с последних лет XIX столетия, все возрастающее внимание отечественных и зарубежных материаловедов уделяется разработке способов и созданию аппаратуры, обеспечивающих возможность прямого изучения микроскопического строения и свойств металлов и сплавов, подвергаемых различным режимам нагрева и механического нагружения. Этот интерес связан с тем, что именно под влиянием температурно-временного фактора, например, в стали, являющейся одним из основных материалов современного машиностроения, протекают полиморфные превращения, а также происходят процессы рекристаллизации, отпуска, старения и отжига, определяющие уровень прочностных свойств изделий. В зависимости от температуры испытания или эксплуатации и режимов предварительной термической механической и. термомеханической обработки и скорости нагружения инициируются и развиваются в поликристаллических материалах механизмы внутри- и межзеренной деформации, сказывающиеся на эксплуатационных свойствах материалов. [c.5]

На рис. 3.38 представлены механические свойства сплава Н28, содержащего в исходном состоянии 95% а-мартенсита, в зависимости от температуры медленного нагрева со скоростью 0,3 град/мин в интервале а у превращения (470-56 0°С), При медленном нагреве до 520 С в сплаве Н28 образуется 35% тонкопластинчатого одинаково ориентированного приграничного аустенита и очень незначительное количество различно ориентированной дисперсной у-фазы. Образующийся аустенит из-за повышенного содержания никеля является устойчивым при 20°С, [c.145]

Зависимость механических свойств титановых сплавов от режима нагрева и защитной среды [c.203]

Закалка отливок из алюминиевых сплавов улучшает их механические свойства. Отливки нагревают до 510—540° С, длительно выдерживают 5—15 ч при этой температуре и затем охлаждают в зависимости от назначения и сложности отливки, в различных закалочных средах на воздухе, струей холодного воздуха, струей водяного пара, в воде, нагретой до температуры 20—70° С. Отливки из магниевых сплавов нагревают до 410—420° С, выдерживают. 12—18 ч при этой температуре и охлаждают на воздухе. [c.120]

На рис. 48 приведены механические свойства ковано-катаных плит из сплава АК4-1 при комнатной и повышенных температурах в зависимости от продолжительности нагрева. Видно, что прочностные свойства плит не снижаются после нагрева в течение 20 ООО ч при 125° С. Нагрев при температурах 150 и 175° С понижает прочностные характеристики полуфабрикатов на 8—10 и 20% соответственно. [c.119]

Рис. Г)7. Зависимость механических свойств сплавов Т1-ЬЗ,П% Сг (а) и Т1+4,4% Мо (о) от температуры нагрева под закалку

В зависимости от примесей и особенности процесса изготовляемые минералокерамические пластинки имеют белый, желтый, розовый и другие цвета по внешнему виду пластинки напоминают фарфор, отличаются более высокой твердостью, которую сохраняют при нагреве до 1200°С, что дает возможность обрабатывать металл с большими скоростями резания. Особенно хорошие свойства эти резцы показали при чистовой обработке чугуна и стали, обработке цветных и легких сплавов и неметаллических материалов. К недостаткам резцов с минералокерамическими пластинками следует отнести их хрупкость, недостаточную механическую прочность и неоднородность состава. [c.13]

Структура и механические свойства титановых сплавов имеют прямую зависимость от условий горячего деформирования температуры и времени нагрева, равномерности прогрева металла перед деформацией, температуры начала и конца деформации, скорости охлаждения после деформации, скорости деформации, схемы деформации и степени проработки металла как в заготовке, так и при окончательной деформации. [c.125]

Рис 5.16. Зависимость механических свойств фазонаклепанного аустенита от температуры нагрева при обратном а у превращении Сплав Б28Т1, время нагрева 5 мин [c.188]

Фазовый наклеп аустенита в модельных сплавах осуществляли прй средних скоростях нагрева 50-150 град/мин до 750°С. Исключение составляли стали с 1,5% Ti и 3,4% Мо, в которых из-за высокого положения обратное а- у превращение проводили при нагреве до 800°С. В указанных условиях образуется характерный для сплавов, упрочняемых фазовым наклепом, полосчатый аустенит, имеющий восстановленную ориентацию, существовавшую до цикла у- а- у ал. главу 3). Вследствие зависимости механических свойств фазонаклепанного аустенита от температуры ист>1тания-абсолютные значения прочностных свойств, определенные при 350°С, не соот- [c.213]

Магниевые сплавы, имеющие гексагональную реиютку, при низких температурах малопластичны, так как сдвиг происходит только по плоскостям базиса (0001). При нагреве появляются дополнительные плоскости скольжения (1011) и (1120), и пластичность возрастает. Поэтому обработку давлением ведут при повышенных температу )ах. Чем меньше скорость деформации, тем выше технологическая пла стичиость магниевых сплавов. Прессование в зависимости от состава сплава ведут при 300—480 С, а прокатку в интервале температур от 340—440 С (начало) до 225—250 С (конец). Штамповку проводят в интервале 480—280 °С в закрытых штампах под прессами. Вследствие текстуры деформации полуфабрикаты (листы, прутки, профили и др.) из магниевых сплавов обнаруживают сильную аии и)трои1ио механических свойств. Холодная прокатка т )ебу1т частых промежуточных отжигов. Магниевые сплавы удовлетворительно свариваются и легко обрабатываются резанием (см. табл. 24). [c.341]

Обобщены и систематизированы данные, полученные при металлографических исследованиях микроструктуры, фазового состава, механических свойств и коррозионной стойкости в зависимости от режима термической обработки горячекатаного листового проката, коррозионно-стойких сталей и сплавов. Приведены их микроструктуры после различных нагревов. Рассмотрен характер коррозионного разрушения сварных соединений коррозия ножевого типа, структурноизбирательная и межкристаллитная в зоне термического влияния после испытания в азотной, серной и фосфорной кислотах. Рекомендованы режимы термической обработки, обеспечивающие высокую коррозионную стойкость сталей и их сварных соединений. [c.320]

Механические свойства проволоки диаметром 8 мм из сплавов В65 и Д18П при испытании на разрыв в зависимости от температуры и времени нагрева [c.54]

Анализу поведения оболочек с большим показателем изменяемости геометрии (гофрированных, с начальными осесимметричными неправильностями) при неизотермическом упругоп.ластическом деформировании и ползучести посвящены работы [2, 3]. Ниже приводятся результаты исследования такой оболочки при длительном статическом нагружении (рис. 8.3). Оболочка изготовлена из алюминиевого сплава В-95 с пределом текучести при температуре 150° С От = 21,1Ъ МПа, нагружена сжимающей осевой силой Р = 41,8 кн (или эквивалентным осевым смещением края А Wj = 0,7 мм), внутренним давлением р = 1,89 МПа и нагревается до температуры t = t г, z) = 150° С за 20 мин. Зависимости механических свойств от температуры, кривые деформирования и ползучести вводились в ЭВМ с использованием кубического сплайна. Аналогичное описание исиользова.лось и для представления исходной и текущих геометрий оболочки. В расчете рассматривался лишь один полугофр с граничными условиями Т = 0. = 0. [c.163]

Фазовый состав а+ р-сплавов, соотношение и степень дисперсности фаз, а следовательно, и комплекс физико-механических свойств могут существенно изменяться в зависимости от режима термообработки в температурном интерБЗле двухфазной области. При закалке двухфазных сплавов из а + р-области в зависимости от температуры закалки можно получить структ>ры, состоящие либо из а -)-а -фаз, либо из а + Р ест- Как а -фаза, так и р-фаза являются нестабильными и могут распадаться при нагреве на смесь а и р-фаз (при наличии в сплаве эвтектоидообразующих элементов в процессе старения может выделяться дополнительно интерметаллическое соединение). [c.70]

На рис. 74 приведены кривые изменения механических свойств сплава ВТ25 в зависимости от температуры нагрева п скорости охлаждения. [c.171]

Механические свойства сплава ВТ8 и ВТЗ-1 при 20° С в зависимости от режимов вакуумного отжига показаны на рис. 77. С повышением температуры нагрева до 950° С при выдержке в течение 2 ч в вакууме S-IO- мм рт. ст. предел прочности образцов незначительно снижается, я характеристики пластичности вол растают. Увеличение премеии выдержки до б и 10 ч при [c.176]

Преимуществом наполненных термореактивных пластмасс является большал стабильность механических свойств и относительно малая зависимость от температуры, скорости деформирования и длительности действия нагрузки. Они более надежны, чем термопласты. При испытаниях на растяжение материалы разрушаются без пластического течения и образования шейки (см. рис. 13.15, б). Верхняя граница рабочих температур реактопластов определяется термической устойчивостью полимера или наполнителя (меньшей из двух). Несмотря на понижение прочности и жесткости при нагреве, термореактивные пластмассы имеют лучшую несущую способность в рабочем интервале температур, и допустимые напряжения (15-40 МПа) для них выше, чем для термопластов. Важными преимуществами термореактивных пластмасс являются высокие удельная жесткость Е/ рд) и удельная прочность а рд). По этим показателям механических свойств реактопласты со стеклянным волокном или тканями превосходят многие стали, сплавы титана и сплавы алюминия. Термореактивные порошковые пластмассы наиболее однородны по свойствам. Такие пластмассы хорошо прессуются и применяются для наиболее сложных по форме изделий. Недостаток порошковых пластмасс — пониженная ударнал вязкость (табл. 13.9). [c.393]

На рис. 3,36 показана зависимость механических свойств сплава НЗО от температуры нагрева со скоростью 150 град/мин в процессе обратного мартенситного превращения. С увеличением количества аустенита в хфедварительно обработанном на мартеисит спла- [c.141]

Рис. 3.37. Зависимость механических свойств и количества обра= зующегося аустенита в сплаве НЗО (при 20°С) от температуры медленного нагрева в процессе а у превращения (в исходном -состоянии содержалось 90% мартенсита и 10% остаточного аустенита)

На рис. 3.37 приведены механические свойства сплава НЗО в зависимости от температуры нагрева при а-> у превращении, а также дана кинетическая кривая этого превращения. Вследствие образования дисперсных кристаллов у-фазы различной ориентации (см. рис. 3.14) в пределах исходного мартенсита наблюдается сущест- [c.143]

Свариваемость матерналов в основном определяется типом и свойством структуры, возникающей в сварном соединении при сварке. Прп сварке однородных металлов и сплавов в месте соединения, как правило, образуется структура, идентичная или близкая структуре соединяемых заготовок. Этому случаю соответствует хорошая свариваемость материалов. При сварке разнородных материалов в зависимости от различия их физико-химических свойств в месте соединения образуется твердый раствор с решеткой одного из материалов либо химическое или интер-металлпдное соединение с решеткой, резко отличающейся от решеток исходных материалов. Механические и физические свойства твердых растворов, особенно химических или интерметаллидных соединений, например твердость, пластичность, электропроводность и другие свойства, могут значительно отличаться от свойств соединяемых материалов. Различие свойств также вызывается образованием закалочных структур в зопе сварного соединения однородных и разнородных материалов вследствие локального высокотемпературного сварочного нагрева и быстрого охлаждения. Наличие хрупких и твердых структур в сварном соединении в условиях действия сварочных напряжений может привести к возникновению трещин в шве или околошовной зоне. В последнем случае материалы относятся к категории удовлетворительно или плохо сваривающихся. [c.269]

Исследования показали, что для получения прочности сцепления покрытия с основой 0,03 ГПа достаточно нанести подслой олова толщиной 0,5 мкм. Зависимость прочности сцепления олова со сталью У8А от температуры конденсации олова показана на рис. 75 (толщина слоя олова 10—15 мкм). Максимальная прочность сцепления составляет 0,018 ГПа. Для выбора оптимальной температуры конденсации последующего цинкового или кадмиевого покрытия изучена зависимость адгезии от температуры конденсации цинка 1 (рис. 76) и кадмия 2 (рис. 76) к стали У8А, на поверхность которой осажден слой олова толщиной 0,5 мкм при температуре 200° С. Предварительными опытами было установлено, что реиспарение цинка происходит при температурах подложки выше 250° С, а кадмия — выше 210° С. Исходя из данных рис. 76, можно выбрать оптимальные температуры конденсации 210° С для Zn и 180° С для d. При этом прочность сцепления покрытия составляет 0,031 и 0,029 ГПа соответственно. Эти значения превышают прочность сцепления со сталью однослойного оловянного покрытия. По-видимому, благодаря диффузии Zn ( d) в Sn образуется сплав, обладающий лучшим сцеплением со сталью, чем чистое олово. Было установлено, что прочность сцепления цинка и кадмия со сталью (без подслоя олова), нанесенных после предварительного нагрева стали до 500° С и охлаждения до 200° С, составляет соответственно 0,018 и 0,016 ГПа. Таким образом, введение тонкого подслоя олова позволяет значительно улучшить адгезию цинковых и кадмиевых покрытий со сталью, что особенно важно для высокопрочных сталей, нагрев которых выше 200° С часто ухудшает их механические свойства. [c.145]

Для каждого металла и сплава температу ру нагрева перед ковкой и штамповкой устанавливают в зависимости от кх химического состава, требований к механическим свойствам металла поковок и режк.мов последующей термической обработки. [c.35]

Все стандартные нержавеющие стали легко поддаются горячей обработке путем ковки, прессования, штамповки или экструзии, хотя эти стали, в особенности сорта, содержащие никель, жестче , чем низколегированные или углеродистые стали. Для сплавов Ре— Сг и Ре—Сг-N1 обычно используют температуры 1100—900° С и 1200—900 С соответственно. Для достижения оптимальных механических свойств, а иногда и коррозионной стойкости, после формовки обычно проводят термическую обработку. Для мартенситных сталей, как правило, применяют нормализацию и отпуск (воздушное охлаждение от температуры аустенитизации, а затем повторный нагрев до определенной температуры ниже точки образования аустеннта), отжиг (охлан дение в печи от температуры аустенитизации) или простой отпуск. Для ферритных сталей обычно применяют нагрев до 750—800° С с последующим воздушным охлаждением, а аустенитные стали чаще всего нагревают до 1000— 1100° С с последующим воздушным охлаждением или закалкой (в зависимости от марки стали и поперечного сечения изделия). При больших сечениях изделий во избежание растрескивания не следует допускать резких изменений температуры в ходе нагрева и охлаждения ферритных сталей, а также мартенситных сталей в закаленном состоянии. Аустенитные стали очень стойки к растрескиванию, но сильные градиенты температур могут вызвать коробление. [c.28]

В зависимости от oioraea стали и назначения труб применяется различная термическая обработка. Термической обработкой называют процессы, связанные с нагревом и охлаждением, вызывающим изменения внутреннего строения сплава, и в связи с этим изменения физических, механических и других свойств. [c.44]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...