Скорость обобщенная радиальная

Рис. 6.14. Обобщенная зависимость между скоростью и радиальным расстоянием для эллиптических орбит перехода в центральном поле

Для получения обобщенных соотношений, описывающих закономерность теплоотдачи в трубах с учетом начальной турбулизации потока, необходимо в первую очередь найти параметр, наиболее полно характеризующий искусственную турбулизацию. Использование в качестве такого параметра числа Кармана (отношение среднеквадратичной величины радиальной составляющей, пульсации скорости к ее среднерасходному значению) является, как показали результаты исследования, явно недостаточным. [c.381]

КПД tio, двухвенечных ступеней для околозвуковых скоростей можно оценить по обобщенным данным, представленным на рис. 3.23. Средний диаметр ступени af= 700 мм осевые зазоры по бандажу 5д = 1,5 мм радиальные зазоры по уплотнительным гребням 5 = 0,8 мм число гребней 2 = 2 толщина выходных кромок сопл = 0,6 мм толщина выходных кромок рабочих и направляющих [c.255]

В формуле для hi сделано важное обобщение. Отклонение сечения лопасти от плоскости отсчета принято равным г = Рл(г), где т] — произвольная функция, характеризующая форму оси лопасти. Если лопасть абсолютно жесткая, то т] = г, но у винтов с относом ГШ и у бесшарнирных винтов необходимо учитывать изгиб лопастей. Для принятого отклонения величина нормальной составляющей скорости описывается выражением Up = X- -TiP + Ti Pii, os г]), а радиальная сила Fr = —откуда и следует формула для Сн - Рассмотрим теперь сумму [c.182]

При описании такой радиальной моды колебаний в качестве обобщенной координаты удобно выбрать переменный радиус пузырька а (об использовании обобщенных координат в линейных теориях колебаний см. учебники по классической механике). Когда а совершает малые колебания около своей равновесной величины йо, радиальная скорость а определяет местную скорость жидкости (несжимаемой) в радиальном направлении на расстоянии г от центра как аа г" . Кинетическая энергия таких движений жидкости (а только ее мы и учитываем) [c.51]

Здесь интегрирование производится по движущейся поверхности 51(0, а изменение давления р дается обобщенным интегралом Бернулли. Стенка пузырька испытывает как радиальное, так и осциллирующее движение со скоростью г она связана с потенциалом ф выражением г =Тф- Сжимаемость жидкости учтена в квадратичном приближении по амплитуде падающего поля здесь р — плотность, с — скорость звука в жидкости. [c.126]

Обозначим коэффициент пропорциональности между давлением и радиальным смещением через и = р1щ это — обобщенный коэффициент упругости стенок. Для обычной упругой реакции стенок и > О и постоянно. Скорость звука выразится через этот коэффициент формулой [c.225]

В настоящей работе получен новый класс точных аналитических решений нелинейной системы уравнений длинных волн. Он описывает осесимметричные колебания идеальной однородной жидкости во вращающемся бассейне, имеющем форму параболоида вращения. Общий вид решений предложен в работе [11], посвященной нелинейным инерционным колебаниям круговых вихрей. Радиальная скорость движения жидкости является линейной функцией, азимутальная скорость и смещения свободной поверхности - многочленами различных степеней по радиальной координате с зависящими от времени коэффициентами. Благодаря более общей зависимости азимутальной скорости и смещений свободной поверхности от радиальной координаты, найденное решение является обобщением точного аналитического решения, найденного в работах [4, 5]. Решение линейной задачи о свободных колебаниях жидкости в параболическом вращающемся бассейне дано в [1]. [c.158]

Б данной главе будет рассмотрено влияние на работу решетки некоторых факторов (изменения осевой скорости, удлинения лопаток, вторичных течений, пристеночных пограничных слоев, радиальных зазоров), проявляющееся в реальных турбомашинах. Будет исследована также возможность использования модели решетки для обобщения двумерных течений в радиальных и диагональных турбомашинах и применения результатов продувок решеток в методах анализа и расчета полностью трехмерных течений. Наконец, будут обсуждены экспериментальные данные продувок кольцевых и вращающихся решеток, занимающих промежуточное место между прямыми решетками и реальными турбомашинами. [c.65]

Обобщенные данные результатов исследования сопротивления вращающихся дисков приведены в работе [89]. Для обобщения использованы экспериментальные данные И. К- Терентьева, Л. А. Дорфмана, Дикмана, Р. Ники, Е. Брокера, К- Пантелла. Данные показывают, что в области ламинарного течения (до Re = = 1-10 ) См зависит от числа Re и величины зазора sir. В области развитой щероховатости зависит от относительной щерохова-тости sir, ah (о — радиальный зазор между диском и корпусом) и относительной толщины диска В1г. В радиальных ступенях турбин обычно sir < 0,03 air < 0,03 BIr < 0,05 шероховатость Air < < 10 (что соответствует 6—7 классу шероховатости поверхности). Число Re = uriv изменяется в диапазоне от 3-10 до 4 10 (при этом принято % = 200 н-400 м/с, г = 0,05- -0,25 м, Тр = = 700- -800 К, Pi = 1,0н-1,5 кг/м ). При этом течение возле диска всегда турбулентное. Предполагая, что ступень турбины высоко-нагружена и окружные скорости близки к максимальным, можно считать, что практически всегда режим течения будет находиться в области развитой щероховатости. При малых величинах sir, air, BIr коэффициент сопротивления от них зависит слабо [89],и этим влиянием можно пренебречь. В этом случае можно воспользоваться рекомендацией работы [53] для определения с [c.33]

В качестве исходных зависимо" стей к. п. д. от iij a могут быть приняты обобщенные графики = f u g /с), представленные на рис. 6-27. Для определения внутреннего относительного к. п. д. ступени скорости при (3 100 н-400 из исходного к. п. д. 7] должны быть вычтены потери от влажности и трения диска и (при необходимости) учтено влияние парциальности е, радиального зазора бь- и других параметров. [c.140]

Работы [L.10, L.12] посвящены экспериментальному исследованию аэродинамических характеристик и формы системы вихрей модельного винта на режиме висения. Форма вихрей определялась путем визуализации по полученным данным были построены эмпирические формулы для определения скоростей осевого смещения и радиального поджатая концевых вихрей и пелены, сходящей с внутренних участков лопасти. Найдено, что скорость снижения концевых вихрей в первом приближении можно считать постоянной как до прохождения следующей лопасти, так и после него. До подхода следующей лопасти скорость снижения пропорциональна нагружению лопасти (Ст/а). После прохождения следующей лопасти скорость осевого смещения вихря возрастает и становится пропорциональной средней индуктивной скорости J Jj2), но приблизительно на 40% превышает скорость, определяемую по теореме количества движения. Полученные путем обобщения экспери- [c.679]

Колебания в зоне контакта могут совершать как одно звено, так и оба звена. В случае одного активного звена его двумерное движение определяет и нормальную и тангенциальную составляю-щие скорости удара. В обобщенном случае двумерное движение колеблющегося звена может быть представлено любой комбинацией продольных, поперечных, радиальных, изгибных, крутильных и сдвиговых колебаний. Наиболее распространены схемы с продольнокрутильными (рис. 2.8, а), радиально-крутильными (рис. 2.8, б) и продольно-изгибными колебаниями. Важными требованиями являются совпадение хотя бы одного узла колебаний разных видов (для выбора места крепления преобразователя) и возможность изменения относительной фазы колебаний одной составляющей (для изменения знака скорости). Как показывают эпюры распределения амплитуд продольных колебаний 8х и 8у (по осям л и ) и крутильных колебаний (относительно оси х), схемы, приведенные на рис. 2.8, отвечают этим требованиям. [c.32]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...