Смазка и уплотнение опор качения

МОНТАЖ, СМАЗКА И УПЛОТНЕНИЕ ОПОР КАЧЕНИЯ [c.358]

СМАЗКА И УПЛОТНЕНИЕ ОПОР КАЧЕНИЯ [c.186]

Улучшение к. п. д. Для решения этой задачи необходимо сокращать кинематические цепи привода за счет применения нескольких электродвигателей или упразднения ряда передач, для коробок скоростей заменять систему смазки разбрызгиванием системой впрыска , опоры скольжения заменять опорами качения, вместо манжетных и сальниковых уплотнений подшипников устанавливать лабиринтные, в коробках скоростей и особенно в реверсивных механизмах по возможности упразднять многодисковые пластинчатые фрикционные муфты, которые в расцепленном состоянии расходуют большую мощность на трение между дисками, заменяя их другими типовыми системами управления, и т. д. [c.469]

Уплотнительные устройства опор скомпонованы по принципу разделения функ 1ий. Лабиринтное уплотнение, образованное втулками 2, 14 и крышками 16, н две кольцевые проточки 11, выполняющие роль пылесборника, защищают масляную полость от загрязнения. Отбойник, выполненный на втулке 3, так же как маслоотражательная канавка на втулке 14, вместе с двумя последовательно расположенными кольцевыми камерами 2, 13, охватывающими серии кольцевых канавок и снабженными сливными отверстиями 9, 10, предотвращают утечку масла. Так как уровень масла находится значительно ниже зазоров уплотнений и скорость вращения невелика, нельзя рассчитывать на образование устойчивых масляных дисков в кольцевых камерах. Двухступенчатое лабиринтное уплотнение и двойная проточка без регулярного пополнения пластичной смазки в щелях неспособны полностью предотвратить попадание мелкой сухой угольной пыли в опору. Выбор уплотнений объясняется в данном случае следующими соображениями. Интенсивность абразивного износа поверхностей качения зависит не только от количества абразивных частиц в зоне контакта, но также от скорости и нагрузки. Значения этих величин (особенно нагрузки) в опорах трубчатых мельниц крайне низки, так как в связи с необходимостью обеспечения повышенной надежности выбирается подшипник с большим запасом по грузоподъемности. С другой стороны, для данного класса опор допускается весьма значительное увеличение зазора в подшипниках. Конструкция предусматривает возможность полной замены масла и промывки опоры в процессе эксплуатации. [c.55]

Примеры применения опор с сальниковыми уплотнениями. Приведенные выше ограничения определяют применение сальниковых уплотнений общего на-аначения в тихоходных опорах качения на пластичной смазке, эксплуатируемых в производственных помещениях низкого и среднего уровня запыленности. Иногда такие уплотнения применяют в опорах на жидком масле при этом масляная полость опоры соединяется в окружающей средой сапуном для предотвращения повышения давления в полости (рис. 50). [c.67]

Опора качения на рис. 101 оснащена комбинированным уплотнительным устройством. Бесконтактная часть устройства — маслоотражательный диск на втулке 4 и пылезащитные жировые канавки на крышке 5. Контактная часть — торцовое уплотнение, образованное пластмассовым уплотнительным кольцом 6, которое установлено в круговой проточке крыщки й поджимается к втулке пружинами 8 последние заключены между торцами крышки и кольца и крепятся Олтами 9. На трущемся торце кольца выполнена серия канавок треугольного профиля, которые при сборке заполняют пластичной смазкой. Кольцо следует [c.127]

Подавляющее большинство опор качения эксплуатируют при нормальной температуре и незначительном перепаде давлений. Поэтому основной фактор, определяющий область применения уплотнения, — допустимая скорость скольжения в паре трения. Скорость зависит от материалов уплотнительных элементов, конструкции уплотнения и условий смазки трущихся поверхностей. Наиболее высокие значения скорости (к = 804-100 м/с) осуществимы лишь при наличии устойчивой масляной пленки в зоне трения, что на практике возможно только при значительной утечке уплотняемой жидкости. Скоростной предел в режиме сухого и граничного трения, как правило, не превышает 15—20 м/с. [c.153]

При модернизации снижение мощности холостого хода главного привода можно обеспечить заменой опор скольжения опорами качения, совершенствованием системы смазки, заменой у быстроходных валов войлочных и манжетных уплотнений лабиринтными и др. [c.644]

Это достигается следующим рациональным подбором сочетания материалов в сопряжении выбором рациональной геометрии и кинематики работы узла заменой опор скольжения на опоры качения применением различных способов смазки, различного рода уплотнений, затворов, фильтров, отстойников и т.д. доступностью и простотой обслуживания, ремонта и заменой деталей и узлов. [c.180]

Для предотвращения утечки смазки из опор качения и защиты их от попадания пыли и грязи из внешней среды необходимо устанавливать уплотняющие устройства. Наиболее совершенными уплотнениями, обеспечивающими работу подшипников при любых скоростях и системах смазки, являются лабиринтные (см. рис. 15.4, 15.6 и 15.19). При окружной скорости вала (поверхность полирована) до 10 м/с наиболее целесообразно применять манжетные уплотнения (см. рис. 15.2, 15.11 и 15.27). Типы и размеры манжет приведены в ГОСТ 8752—70 и работах [2 4 15]. При консистентной смазке опор тихоходных валов в качестве уплотнителей обычно используют войлочные и фетровые кольца, пропитанные горячим маслом (см. рис. 15.28). Размеры колец и канавок для них указаны в нормали МН 180—61 и работах [2 4 15]. Эффективную защиту создают щелевые (см. рис. 15.6) и различные комбинированные уплотнения (см. рис. 15.5, 15.9 и 15.12). [c.222]

Вал 3 насоса жестко соединен с ротором электродвигателя муфтой 7 и таким образом образована единая сборка, вращающаяся в трех подшипниках. Критическая частота вращения вала в 1,25—1,3 раза превышает фактическую частоту вращения. В качестве нижней направляющей опоры в насосе применен гидродинамический подшипник скольжения 4, смазываемый и охлаждаемый водой, циркуляция которой осуществляется по автономному контуру посредством специального вспомогательного импеллера. В электродвигателе расположены два подшипника качения с масляной смазкой, один из которых рассчитан на восприятие и осевой нагрузки, передаваемой от насоса через соединительную муфту с помощью кольцевых шпонок. Монтаж и демонтаж муфты осуществляются за счет предусмотренного в ней продольного разъема. В самой муфте между торцами валов предусмотрен зазор 370 мм, позволяющий проводить без демонтажа электродвигателя замену узла уплотнения и подшипника ГЦН. [c.154]

Более совершенны уплотнения в виде стыка отполированных колец,- вращающегося с валом и неподвижного. Этот вид уплотнения может быть унифицирован с фреоновыми компрессорами. Одна из удачных конструкций уплотнений этого рода (мембранное) приведена на фиг. 16. Положение кольцевой опоры мембраны выбирается таким образом, чтобы при любом значении давления в картере обеспечивалось необходимое прижатие неподвижного кольца к вращающемуся. Камера между мембраной и подшипником должна быть заполнена маслом для смазки трущихся поверхностей. Применение подшипников качения требует введения дополнитель- [c.634]

Ранее на тех же виброплощадках устанавливались опоры, снабженные лабиринтным уплотнением (см. рис. 17, а), которые выходили из строя в среднем через 1000 ч работы в связи с абразивным износом поверхностей качения. В опорах старых и модернизированных конструкций применяли подшипники одного типоразмера 3614. Если в старых опорах смазка подшипников производилась пластичной мазью 1-13, пополнение которой через пресс-масленку осуществлялось еженедельно, то модернизированные образцы были заполнены при сборке мазью ЭШ-176, которая не заменялась в процессе эксплуатации. Режимы работы вибраторов были сохранены (частота вращения вала п = 3000 об/мин, амплитуда колебаний а = 0,5 мм). Наработка модернизированных опор составила 6000 ч. Причиной отказов во всех случаях явилось разрушение смазки. Следов абразивного износа поверхностей качения обнаружено не было. [c.117]

У турбокомпрессоров обычно применяются подшипники скольжения. Они более просты по конструкции, имеют большую долговечность, смазка к ним поступает от масляной системы дизеля. Эти качества обеспечивают преимущественное распространение подшипников скольжения, несмотря на увеличенные потери на трение (в 2—3 раза) по сравнению с подшипниками качения даже для турбокомпрессоров с опорами по концам ротора. Практика эксплуатации турбокомпрессоров показывает, что в проточной части высоконапорных турбокомпрессоров (лопатки и сопловые аппараты турбин, диффузоры компрессоров, лабиринты уплотнения) откладывается нагар. Вследствие этого с течением времени нарушается балансировка роторов, снижаются к. п. д., давления наддува и расход воздуха турбокомпрессором. Повышаются температуры выпускных газов и расход топлива дизелем. Устранение нагара и отложений в применяемых конструкциях турбокомпрессоров требует их демонтажа и разборки, а иногда и последующей балансировки роторов. Это усложняет и удорожает обслуживание дизеля тепловоза. Поэтому турбокомпрессоры должны быть приспособлены для промывки их проточных частей и лабиринтов уплотнений от нагара и для диагностики состояния балансировки ротора и работы подшипников без разборки и снятия их с дизеля. [c.91]

Подщипники качения по жесткости и коэффициентам трения близки к ПЖТ. Они не предъявляют столь высоких требований к смазке и уплотнениям. Главные их недостатки - невысокая нахрузочная способность, большие радиальные габаритные размеры, трудности монтажа и демонтажа с необходимым натягом. Поэтому даже в указанных ранее случаях их все чаще заменяют на ПЖТ. На рис. 8.6.35 приведены валковые опоры клетей непрерывного мелкосортного стана 250. [c.473]

Щелевые уплотнения (см. рис. 11.20, б) применяют в опорах качения работаюпщх при окружньос скоростях до 20 м/с и температуре не более 80...90 "С. Щели проточек заполняют пластичным смазочным материалом, который препятствует вытеканию смазки и ограничивает проггикно-вение посторонних веществ извне. Чтобы масло не вытекало из щели, температура разжижения смазочного материала, заполняющего щели, должна быть вьппе рабочей температуры опоры качения. [c.194]

Насосы с гидродинамическичи подшипниками. Первые отечественные насосы для жидкого металла — натрия и сплава натрия с калием (БР-5 и БН-350), а также зарубежные (SRE—РЕР) имели гидродинамические подшипники, у которых нижняя радиальная опора расположена вне рабочей среды (отсюда следует и часто употребляемый применительно к этим насосам термин консольный ), Выбор такой схемы объяснялся тем, что, во-первых, отсутствовал опыт работы радиальных подшипников в жидком металле, а во-вторых, требуемые характеристики насоса позволяли иметь приемлемые размеры консоли. В этом случае в качестве нижней радиальной опоры консольных насосов использовались подшипники качения или скольжения с масляной смазкой. Насосы получались достаточно компактными, с хорошо зарекомендовавшими себя в общем машиностроении подшипниковыми узлами. Существенно также, что такие насосы могли работать и в режиме газодувки при разогреве реактора, что важно для эксплуатации. Для консольных насосов (рис. 2.16) допустимые колебания уровня натрия над колесом в различных режимах ограничиваются длиной консоли. Для уменьшения внутренних паразитных перетечек (с нагнетания на всасывание) выемная часть монтируется в бак по плотным посадкам или с уплотнением (например, в виде поршневых колец). В связи с этим через щелевое уплотнение по валу, а также через зазоры между неподвижными [c.40]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...