Влияние тепло-и массообмена

При этом указывается на различие результатов теоретических расчетов и эксперимента. И все-таки использование аналогии остается одним из путей установления расчетных зависимостей для гидродинамического сопротивления с учетом влияния тепло-и массообмена. Важно получить набор определяющих чисел подобия и из них составить искомую зависимость. [c.67]

Ф 11 г. 4. Влияние тепло- и массообмена на толщину пограничного слоя. Гн./Т о 4,1 5,2 <0. 7,6. [c.405]

Фиг. 6. Влияние тепло- и массообмена иа толщину потери импульса, Гц./Гд О 4,1 5,2 7,6.

Ф и г. 7. Влияние тепло- и массообмена на толщину потери энергии. [c.407]

Фиг. 8. Влияние тепло- и массообмена на коэффициент формы

Таким образом, влияние тепло- и массообмена на структуру потока в решетках активного типа существенно зависит от угла входа. Этот вывод подтверждается и графиками на рис. 11-6, где приведены значения / ин в точке минимума давления на профиле. Для Pi = 30° и р = 39° с ростом влажности давление в этой точке растет [c.299]

В работе исследовано распространение ударных волн в жидкости с твердыми частицами, температура которых превышает температуру насыщения пара несущей жидкости. Предложена модель для описания этого явления и выведены соотношения на поверхности сильного разрыва в течении рассматриваемой трехфазной среды с фазовыми превращениями. Решена задача об отражении ударной волны от твердой стенки и изучено влияние определяющих параметров задачи на коэффициент ее отражения. Получена и проанализирована структура парового взрыва вдали от места образования, причем основное внимание уделено влиянию тепло- и массообмена на процессы, протекающие в зоне релаксации. [c.720]

Взаимное влияние тепло- и массообмена при нагреве заметно проявляется и во внешнем теплообмене изделия со средой, так как выделяющиеся из пор газообразные продукты турбулизируют ламинарный пограничный слой газа, интенсифицируя конвективный теплообмен. Однако в определенных условиях (в случае незначительной роли конвективного и большой роли лучистого теплообмена) выделяющиеся пары могут замедлить нагрев (уменьшить значения критерия Био), что, например, наблюдается при нагреве в закрытой муфельной электрической печи цилиндрических образцов из каолинов и глины [5], [6]. [c.709]

Измерения среднего коэффициента теплоотдачи в разных точках зоны в модели бесканального реактора показали, что разница в значениях а не превышает 5% среднего значения по всей зоне. Влияния неизотермичности потока на теплоотдачу обнаружено не было. Влияние числа Рг авторы предлагают учитывать по аналогии тепло- и массообмена в виде [c.70]

Бурное развитие самолетной и ракетной техники стимулировало интенсивные исследования процессов тепло- и массообмена при больших и особенно при сверхзвуковых скоростях полета. Исследовать и рассчитывать такие процессы трудно, так как они осложнены влиянием существенного нагрева от трения, химических реакций, диссоциации и т. д. Поэтому этим процессам уделено большое внимание. [c.3]

Из уравнений (1.58) и (1.59) видно, что напряжения трения на поверхности канала, через который протекает закрученный поток, зависят от величин М, К и радиуса канала Д, которые, в свою очередь, определяют параметр закрутки. Поэтому можно ожидать, что параметр закрутки может использоваться в качестве критерия подобия, отражающего влияние закрутки потока на трение и на органически связанные с трением процессы тепло- и массообмена. [c.28]

Абсолютные размеры и профиль ребра в условиях пленочной конденсации определяют не только изменение площади поверхности конденсации, но и гидродинамику процесса формирования пленки конденсата в связи с изменением соотношения сил тяжести, вязкости и поверхностного натяжения, действующих на пленку. Это обусловило различие в подходах к разработке расчетных схем тепло- и массообмена при конденсации на ребристых поверхностях. Однако достаточно точного и универсального аналитического решения данной задачи еще не имеется, и по тому для обобщения опытных данных используются полуэмпирическое и эмпирические зависимости. В опубликованных работах рассматриваются частные решения для случаев преобладающего влияния одного или нескольких факторов. [c.178]

Эти факторы по-разному проявляются в аппаратах различного типа и оказывают влияние не только на интенсивность тепло- и массообмена, но и на эффективность использования аппарата в целом, а также на условия и методы расчета. [c.6]

На интенсивность тепло- и массообмена оказывает существенное влияние радиальная скорость газа Wt, с которой он пересекает слой жидкости в поперечном направлении. Например, при изменении скорости от 1 до 7 м/с конечная температура обработанного в ЦТА газа по смоченному (мокрому) термометру /гм увеличивается на 10—20 °С. При дальнейшем повышении скорости температура газа изменяется незначительно (рис. 1-10). Коэффициент орошения и относительная высота лопаток оказывают на температуру 2м влияние, аналогичное влиянию скорости Wt. [c.19]

Значения величин, входящих в уравнение относительной интенсивности тепло- и массообмена, могут отклоняться от закономерности, представленной формулой (2-39), из-за погрешности измерений при проведении экспериментальных исследований. Ввиду тождественности полей потенциалов переноса массы и энергии способ вычисления средней за весь процесс движущей силы теплообмена и массообмена не должен оказывать влияния на соблюдение равенства (2-39). Более того, всегда найдется такое направление в объеме реактивного пространства, относительно которого распределение потенциалов переноса будет линейным, так как уравнение (2-39) содержит только начальные и конечные параметры состояния сред и ничем не связано с факторами, определяющими это направление, Тогда движущие силы можно вычислять как средние арифметические напоры [c.65]

В большинстве работ по тепло- и массообмену в слое насадки коэффициенты тепло- и массообмена отнесены к геометрической поверхности насадки. Этим и объясняется заметное (в ряде случаев — значительное) влияние плотности орошения на тепло-и массообмен. Между тем рядом авторов в разное время высказывалось предположение о том, что влияние орошения на теплообмен в контактных аппаратах должно быть незначительным [45]. В опытах А. И. Родионова и др. [54], Г. Я. Рудова и др. [841 коэффициенты теплообмена а и массообмена р относились к фактической поверхности контакта фаз, определявшейся экспериментально путем фотографирования. В такой обработке влияние Hyv на а и Р не обнаружено. Во всяком случае в режимах, в которых работают контактные экономайзеры, т. е. при умеренных плотностях орошения — до 20 м 7(м -ч), можно считать, что влияние Hyf может быть практически полностью отнесено за счет разницы между фактической и геометрической поверхностями контакта фаз. [c.192]

Более высокие значения Kv отмечаются в слое насадки меньшей высоты. Влияние высоты слоя насадки на интенсивность тепло- и массообмена, выявленное в исследованиях сотрудниками НИИСТа и в работах других авторов, можно объяснить следующими причинами 1) воздействием неизбежных спутников любого насадочного аппарата — входного и выходного полых участков контактной камеры, достаточно активно участвующих в тепло- и массообмене, но обычно в расчетах самостоятельно не учитываемых. При этом, несомненно, допускается неточность, поскольку в ряде случаев тепловосприятие полых участков и насадки вполне соизмеримо, особенно во входной камере, в которой разность между температурой газов и воды велика. Эта неточность особенно сказывается, видимо, при [c.77]

На разнобой в различных экспериментальных данных по интенсивности тепло- и массообмена в контактных аппаратах существенно влияет и то обстоятельство, что интенсивность передачи физической теплоты дымовых газов воде, испарения воды и конденсации паров неодинакова. Поэтому общая интенсивность передачи теплоты в контактном аппарате, где происходят все три процесса, существенно зависит от соотношения между собой значений Сф, Си и Qk- и именно поэтому весьма затруднительно установить какие-либо четкие закономерности общего (условного) коэффициента теплообмена для всей контактной камеры. В этом [можно убедиться, проанализировав влияние различных факторов на течение каждого из указанных выше процессов. Как известно, на передачу конвективной теплоты наиболее значительно влияют скорость потока и размеры обтекаемых насадочных элементов (эквивалентный диаметр газоходов насадочного слоя). Процессы конденсации паров в контактных аппаратах аналогичны тепло- и массообмену при конденсации пара из движущейся паровоздушной смеси. Л. Д. Берман [125] показал, что в этом случае конвективный теплообмен между паровоздушной смесью и пленкой конденсата не играет существенной роли. Определяющим фактором является скорость переноса пара к поверхности конденсации, зависящая от разности влагосодержаний или парциальных давлений пара в газовом потоке и у поверхности пленки. [c.168]

Чрезвычайно неблагоприятным для изучения и отображения в расчетных уравнениях взаимозависимости тепло- и массообмена в псевдоожиженном слое являются влияние влажности зернистого материала на силы взаимодействия между частицами и низкая [c.246]

Анализ на основании теории длины пути смешения вполне удовлетворительно описывает профили скорости в чисто турбулентной области течения при учете влияния на профиль (в основном на ламинарный подслой) тепло- и массообмена. Теория, основанная на понятии пути смешения, использовалась для приведения локальной скорости к виду, аналогичному полулогарифмическому закону для несжимаемого потока [c.423]

Из критериев поверхностного тепло- и массообмена Kim и Bi на массовые поля оказывает влияние лишь первый. С ростом массообменного критерия Кирпичева безразмерный потенциал массопереноса увеличивается по линейному закону при этом с ростом Fo быстрота по- [c.287]

Критерии поверхностного тепло- и массообмена Big и Bim сохраняют характер своего влияния на тепло- и массоперенос, наблюдавшийся при молекулярном процессе. Малым значениям критериев Био отвечают неразвитые поля потенциалов, перенос вещества и энергии осуществляется медленно. При значениях критериев Био порядка одного или нескольких десятков в теле появляются большие градиенты потенциалов, в силу чего перераспределение тепла и вещества интенсифицируется. В стадии упорядоченного режима (Fo>0,7) теплообменный критерий Бно влияет только на теплоперенос (рис. 9-16,а), тогда как массо-обменный критерий Био — только на массоперенос (рис. 9-16,6). Поле фильтрационного потенциала массопереноса становится автомодельным по отношению к обоим критериям. Индифферентность критериев Био к фильтрационному потенциалу, а следовательно, и к молярному переносу, заставляет предположить существование связи критериев поверхностного тепло- и массообмена в основном с молекулярным механизмом переноса. Из рис. 9-16 ви що, что поле потенциала 0 зависит от Bim слабее, чем поле потенциала Т от Big. Последнее обстоятельство обусловливается меньшей скоростью распространения поля 0 по сравнению с развитием поля Т при Lu[c.436]

Для установления механизма тепло- и массообмена при кондуктивно-конвективной сушке изучалось влияние текущего влагосодержания на процесс и оценивалась роль различных участков сушильного цикла-в испарении на них влаги. Оказалось, что, кроме неравномерности удаления влаги (общей) во времени, имеет место неравномерность удаления влаги на различных участках разных циклов по ходу процесса. [c.115]

Значительное количество работ посвящено важнейшей проблеме изучения тепло- и массообмена в пограничном слое. В частности, путем совместного решения уравнений переноса тепла в пограничном слое жидкости и обтекаемом теле учтено взаимное тепловое влияние тела и жидкости друг на друга, что важно при высокоинтенсивном теплообмене. Однако во всех этих работах, как правило, рассматривается ламинарный пограничный слой, а изучению явлений переноса в турбулентных потоках уделено из-за математических трудностей мало места. [c.3]

Принципиально важно, что здесь рассматриваются условия, когда плотность поперечного потока вещества на границе может быть значительной. Поэтому одна из главных задач состоит в отыскании качественного влияния поперечного потока вещества на подобные закономерности тепло- и массообмена. [c.272]

Особо следует выделить процессы коррозии металлов в водных средах при протекании тепло- и массообмена. Влияние теплопередачи и массопередачи на кинетику коррозии исследо- [c.185]

В лаборатории турбомашин МЭИ используются различные стенды влажнога водяного пара, ориентированные на изучение 1) условий подобия и моделирования двухфазных течений в различных каналах и в элементах проточной части турбин АЭС 2) механизмов скачковой и вихревой конденсации пара в соплах каналах и решетках турбин при дозвуковых и сверхзвуковых скоростях 3) влияния периодической нестационарности и турбулентности на процессы образования дискретной фазы, взаимодействия фаз и интегральные характеристики потоков 4) двухфазного пограничного слоя и пленок в безградиентных и градиентных течениях 5) механизма и скорости распространения возмущений в двухфазной среде, а также критических режимов в различных каналах в стационарных и нестационарных потоках 6) основных свойств и характеристик дозвуковых и сверхзвуковых течений в соплах, диффузорах, трубах, отверстиях и щелях 7) влияния тепло- и массообмена на характеристики потоков в различных каналах 8) течений влажного пара в решетках турбин с подробным изучением структуры потока и газодинамических характеристик 9) структуре потока, потерь энергии и эрозионного процесса в турбинных ступенях, работающих на влажном паре 10) рабочего процесса двухфазных струйных аппаратов (эжекторов i и инжекторов). [c.22]

Однако туманообразование пока рассматривать не будем из следующих соображений. Во многих случаях, когда влагосодержа-ние газа невелико, образованием тумана в пограничном слое можно пренебречь ввиду незначительного количества. При анализе расчетных зависимостей необходимо выделять и исследовать влияние основных факторов — теплопроводности и диффузии — на взаимосвязанные процессы тепло- и массообмена во влажном газе при его непосредственном контакте в первую очередь с основной массой капель или пленок жидкости, а уже потом — с туманом. При получении эмпирических зависимостей влияние различных неучтенных факторов, в том числе туманообразования, нивелируется значениями коэффициентов и показателей степеней при числах подобия, определяемыми опытным путем. В зависимостях, основанных на аналогии тепло- и массобмена и представляющих собой равенства каких-либо относительных эффектов, например движущих сил, неучтенные при их аналитическом выводе факторы могут взаимно компенсировать друг друга, полностью или частично исключая свое влияние на эти зависимости. Учет влияния на тепло- и массообмен различных факторов, в том числе туманообразования, более всего необходим при аналитическом способе [c.24]

Иногда при расчете процессов тепло-и массообмена, например, в контактных аппаратах кондиционирования воздуха, используют разности t — tx, d — йж [26]. Эти разности имеют ту особенность, что они могут менять свой знак в одном и том же процессе тепло-и массообмена. Например, разность d — dm меняет знак при нагреве воды от температуры ниже точки росы начального состояния воздуха до температуры, которая меньше начальной температуры воздуха по смоченному термометру, но больше температуры точки росы. Это ослох<няет расчет, так как возникает необходимость в разделении реактивного пространства аппарата на отдельные участки и т. д. В то же время разности — d и ttA — tx никогда не меняют знака и ими удобно пользоваться в расчетах. Другие разности, d — d,K и t — U, тоже не меняют знака, но при определении dx необходимо учитывать дополнительные условия (влияние скачка влагосодержания, изменение температуры в пограничном слое жидкости и др.), а температура газа t не определяет его энтальпии. Разделение же и взаимо-увязка теплообмена по явной и скрытой теплоте делается обычно при упрощающих предпосылках об отсутствии указанного сложного распределения потенциалов в пограничном слое, что в конечном итоге приводит к эмпирическим формулам и узким диапазонам их применения. Поэтому рекомендуется использование разностей d — d, U — tx- [c.37]

Теплотехнические испытания экономайзера на Челябинской ГРЭС проводились Челябэнерго в разное время года, что позволило выявить в эксплуатационных условиях влияние температуры исходной воды на показатели работы экономайзера [92]. Установлено, что снижение начальной температуры воды приводит к заметному повышению теплопроизводительности экономайзера в результате снижения (при прочих равных условиях) температуры и влагосодержания уходящих из него газов. При начальной температуре воды 2—3 °С и отношении количества подогреваемой воды к паропроизводительности котла, равном 2,3, температура уходящих газов составляла 29 С. Теплопроиз-водительность экономайзера растет с увеличением нагрузки котла (с 5 до 6 Гкал/ч при увеличении нагрузки котла с 55 до 65 т/ч). Это объясняется увеличением количества, температуры и влагосодержания дымовых газов и, как следствие, повышением интенсивности тепло- и массообмена. [c.114]

Коэффициенты тепло- и массообмена в контактных аппаратах определялись многими авторами. Однако экспериментальные данные, полученные на различных опытных установках и в различных условиях, плохо согласуются друг с другом. Надежных и всеобъемлющих зависимостей для их определения все еще нет, поскольку на интенсивность тепло- и массообмена влияет большое число независимых факторов скорость газов в контактной камере плотность орошения ее водой температура и влагосодержание дымовых газов на входе в контактную камеру й на выходе из нее температура исходной и нагретой воды физические характеристики газов и нагреваемой воды (вязкость, поверхностное натял<ение, плотность и др.) конструкция водораспределяющего устройства, количество точек орошения наличие концевых полых участков и учет их влияния на коэффициенты тепло- и массооб-[мена в насадочном слое размер и материал насадочных элементов, характер и способ укладки, высота насадочного слоя диаметр, или сечение, контактной камеры. [c.168]

O Of6eHHO отрицательно влияние присосов воздуха на участке газового тракта котел — контактный экономайзер, где они непосредственно снижают температуру газов, что в сочетании с уменьшением влагосодержания приводит к резкому падению теплопроизводительности контактного экономайзера при одно-временнном повышении его аэродинамического сопротивления (если речь идет о действующей установке). При проектировании же новой схемы установки контактных экономайзеров для использования теплоты газов с высоким коэффициентом избытка воздуха возрастают капитальные затраты из-за увеличения площади сечения агрегата (при заданной скорости) и высоты насадочного слоя (вследствие понижения интенсивности тепло- и массообмена). Последнее приведет и к повышению аэродинамического сопротивления. [c.235]

Таганов И. Н., Исследование статистической гидромеха ники псевдоожиженного слоя и ее влияния на процессы межфазного тепло- и массообмена, Докт. дисс., ИТМО АН БССР, Минск, 1969 [c.289]

Значительное влияние на тепло- и массоперенос оказывают критерии поверхностного тепло- и массообмена (Big и Bim). При малых значениях критериев Bi скорости изменения потенциалов Гиб незначительны, а градиенты потенциалов малы. С ростом Big и Bim процесс тепло- и массопереноса интенсифи-цируется одновременно с этим уве-личиваются градиенты потенциалов тепло- и массопереноса. Вместе o s с тем -в материале могут образовываться значительные напряжения, создаются условия для коробления, возникновения трещин и пор. Ре-зультаты расчетов, представленные в виде графиков на рис. 6-58 и 6-59, pjjg 5.58. Зависимость потенциалов показывают, что после стабилизации тепло- и массопереноса от критерия Bi,, процесса (Fo > 0,2) теплообменный критерий Био начинает воздействовать только на кинетику тепло-переноса (Т, dTjdFo) и не влияет на массоперенос (0, dQ/dFo), тогда как массообменный критерий Био начинает воздействовать лишь на кинетику массопереноса. В результате этого, в частности, скорость изменения среднего безразмерного потенциала не зависит от теплообменного [c.289]

Для анализа влияния переноса пара при испарении на тепломассообмен вернемся к решению Эккерта и Хартнетта [Л.3-14]. Если рассчитать коэффициенты тепло- и массообмена по формулам [c.210]

Косвенное подтверждение незначительного влияния термофнзических свойств на коэффициент массообмена было получено путем исследования влияния различных начальных температур воздуха (О—37°С), относительной влажности (30—100%) и тепловой нагрузки на единичную поверхность испарения (до 1300 ккал м час), на коэффициент массо-обмена при постоянных условиях течения (т. е. при постоянном весовом количестве воздуха и воды) [24—30]. Ощутимое влияние температурных разностей и температурных параметров (характеризуемых, например, критерием Гухмана) на коэффициенты тепло- и массообмена обнаружено не было. [c.173]

Гипотеза струйного тепло- и массообмена при испарении в вакууме разработана А. А. Гухманом 1[Л. 12]. Вполне естественно, что эти эффекты, иитенсифи цирующие тепло- и массообмен, имеют место и при испарении в условиях обычного барометрического давления, хотя их влияние будет значительно меньше. [c.29]

При сушке влажных материалов влияние объемного испарения на процесс тепло- и массообмена, очевидно, будет меньше по сравнению с испарением жидкости со свободной поверхности. Однако интенсификация теплообмена эффектами очагового испарения будет, очевидно, больше. Это объясняется тем, что в капиллярно-пористых телах происходят Процессы сорбции и десорбции иа поверхно стях макро- и микро-капилляров. Важно здесь отметить то об стоятельство, что внешний тепло- и массообмен влажных материалов неразрывно связан с физикохимическими Процессами на поверхности капиллярно-пористого тела. Основньим фактором, влияющим на тепло- и массообмен влажных капиллярно-пористых тел с нагретым газом, является углубление поверхности испарения. Испарение жидкости происходит не на внешней поверхности тела, а на некоторой глубине внутри тела. Таким образом, тепло- и массообмен поверхности тела с окружающей средой должен рассматриваться как сочетание теило- и массопереноса в пограничном слое влажного воздуха и в пограничном слое капиллярио-порисгого тела (зона испарения). Параметрический критерий Т П а в формуле (3) отображает повышение интенсивности объемного испарения за счет поглощения инфракрасных лучей капельками жидкости. [c.29]

Задача об относительном изменении коэффициенгов грения и тепло- и массообмена под влиянием различных возм ущающих факторов (градиент давления, неизотермичность, сжимаемость, проницаемость стенки и т., п.) в турбулентном пограничном слое может быть сведена к интегралу вида [c.321]

Второе упрощение — понятие о неподвижной пленке , предложенное впервые Нернстом (1904). Было сделано предположение, что влияние процессов, протекающих вблизи поверхности раздела фаз, аналогично действию пленки неподвижной жидкости, прилипшей к поверхности. Зная толщину этой пленки, можно рассчитать скорости переноса импульса, тепла и вещества через нее. Это понятие считается удобной гипотезой, хотя некоторые иногда верят в ее реальное существование. Будучи принята инженерами в области химической технологии, Льюису (1922) и Уитмену (1923) она послужила основой для отдельных формулировок теории тепло- и массообмена, используемых в большинстве современных учебников по химии (Шервуд и Пигфорд, 1952). [c.30]

А(кривая /) и постоянном = onst (кривая 2). Зависимость ц/ (Ь) для окрестности критической точки плоского тела приведена на рис. 3.37 для Рг = 0,7—1,0. Во всех случаях относительное влияние поперечного потока массы на интенсивность тепло- и массообмена имеет одинаковый качественный и близкий в количественном отношении характер. [c.273]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...