ПУАССОНА КОЭФФИЦИЕНТ-СЕЧЕНИ

ПУАССОНА КОЭФФИЦИЕНТ - СЕЧЕНИЯ [c.555]

Пуассона коэффициент v, (i (безразмерная величина) — отношение относительного поперечного сжатия сечения стержня при растяжении к его относительному продольному удлинению. Определяется непосредственным испытанием металла или отношением =Е -.2 G — [c.6]

Прогиб—13, 225, 242, 279 Продольная сила —17, 25 Продольный изгиб —272 Проектный расчет, или подбор сечения—57, 63, 104, 130, 209, 286 Профили прокатные, сортамент—164 Прочность —4, 8, 9 Пружина —139 Пуассона коэффициент —34 [c.322]

Здесь F - площадь поперечного сечения I - длина стержня, балки -момент сопротивления при изгибе 7 — о.севой момент инерции сечения - момент сопротивления при кручении - момент инерции при кручении h — толщина оболочки, пластины г — радиус оболочки, пластины Е, G - moj h упругости при растяжении и сдвиге соответственно а, а, 1, oi2, а% — коэффициенты, зависящие от условий закрепления, нагружения и коэффициента Пуассона /i. [c.5]

Резиновый стер-жень сечением 1 х i см f плотно вставлен между двумя стальными плоскостями и сжимается силами F = 200 И. Чему равно давление, производимое стержнем на плоскости, если коэффициент Пуассона материала составляет v = 0,5. [c.136]

При растяжении призматического стержня абсолютная величина отношения относительного изменения объема к относительному изменению площади поперечного сечения равна 1. Чему равен коэффициент Пуассона материала [c.136]

Обозначения О — центр тяжести сечения С — центр изгиба — координата центра изгиба ц — коэффициент Пуассона. [c.222]

При давлении Р,, температуре Г., компонентном составе С,., расходе Р. и коэффициенте = 1 из систем уравнений (4.1.2 -(4.1.44) для полностью заторможенной струи параметры в данном сечении массовые расходы жидкой и газовой С. фаз, их компонентные составы X и У,., плотности р и ро , удельные энтальпии / ф и / ф, удельные теплоемкости С ф, Ср>, С , число Пуассона к для газовой фазы, а также [c.126]

Для определения модуля упругости и коэффициента Пуассона материала был испытан на растяжение образец с поперечным сечением 20 X 40 мм (см. рисунок). При испытании зафиксированы средние приращения показаний тензометров, установленных на образце продольного (№ 1) ATj = 15 мм, поперечного (№ 2) АГз = 4,5 мм. Эти показания соответствовали возрастанию нагрузки Р на 72 кН. Вычислить значения модуля упругости и коэффициента Пуассона материала образца, если увеличение тензометров т — 1000, а база их I = 20 мм. [c.10]

Короткая составная колонна через жесткую плиту сжата силой Р 4250 кН (см. рисунок). Внутренняя ее часть — сплошной стальной стержень d = 0 см, свободно вставленный в медный трубчатого сечения, который, в свою очередь, тоже свободно вставлен в дюралюминиевый. Определить напряжения в стержнях составной колонны. Коэффициенты Пуассона имеют соотношение [c.18]

Железобетонный предварительно-напряженный цилиндрический резервуар наполнен жидкостью с удельным весом Y = 10 кН/м (см. рисунок). Определить значение изгибающего момента М, возникающего в кольцевом сеченни у заделки стенок в жесткое днище, а также наибольшее нормальное напряжение о , вызываемое этим моментом. Коэффициент Пуассона материала стенок ц = 0,15. [c.311]

Глубокая внешняя кольцевая выточка на теле вращения (рис. 271). Наибольшее напряжение при изгибе возникает у дна выточки, где материал испытывает плоское напряженное состояние. На рис. 271 показано распределение напряжений Oi, ог и 03 в точках по поперечному сечению в месте выточки, а на рис. 272 дано распределение напряжений oi и ог у дна выточки в зависимости от отношения а/р при различных коэффициентах Пуассона. [c.287]

Пример 104. Цилиндрическое ходовое колесо крана передает на рельс давление Р = 70 к.Н (рис. 626). Диаметр наружного обода колеса 0 = 700 мм. Радиус поперечного сечения головки рельса г = 300 мм. Определить размеры площадки контакта и наибольшее напряжение на этой площадке. Модуль Е = 2-10 МПа, коэффициент Пуассона ц = 0,3. [c.724]

Напряженно-деформированное состояние брусьев под действием внешних нагрузок зависит как от механических характеристик материала (модуль упругости, коэффициент Пуассона), так и от вида поперечного сечения. [c.207]

Стальной круглый образец диаметром d=I6 мм испытан на кручение. При возрастании крутящего момента на АЛ1 =0,5 кГм угол закручивания между двумя сечениями, отстоящими друг от друга на /=20 см, увеличивается на Аф=0,002 рад. Вычислить модуль сдвига материала G и коэффициент Пуассона .i, если модуль упругости при растяжении E=2-W кГ см . [c.58]

Ось плоской криволинейной консоли очерчена по четверти окружности радиуса г. Высота прямоугольного сечения /г= =л/5, площадь сечения F. Коэффициент Пуассона [i=0,28. Коэффициент, учитывающий неравномерность распределения касательных напряжений по высоте сечения, х==1,2. Составить выражение энергии с учетом деформации от моментов, продольных и поперечных сил и найти вертикальное перемещение конца консоли. [c.172]

Пример 2.6 (к 2.3). Стальной стержень квадратного сечения со сторонами а = 2 см растянут силой =40 кН. Определить размеры поперечного сечения стержня после его деформации, если =2-10 МПа и коэффициент Пуассона ц = 0,25. [c.79]

П.2. Гипотеза Бернулли (гипотеза плоских сечений) и коэффициент Пуассона [c.32]

Здесь d —диаметр отверстия охватываемой детали (для вала сплошного сечения d =0) (рис. 3.14) (I2 — наружный диаметр охватывающей детали (ступицы) El и Е2, Hi и i2 — модули упругости и коэффициенты Пуассона материалов вала и ступицы для стали =2,1 10 Н/мм и i = 0,3 для чугуна = 1,1 10 Н/мм и ц = 0,25 для бронзы Е = = 0,98-10 Н/мм" и ц = 0,35. [c.60]

Метод стандартизован, но не всегда надежен вследствие следующих причин. Если законы деформирования материала при растяжении и сжатии различны (например, у органопластика), то техническая теория изгиба для обработки результатов неприменима. При определении постоянных упругости и предела прочности обязателен учет касательных напряжений. Как показывают исследования изотропного стержня [78], входящий в формулы для определения прогиба с учетом поперечных сдвигов коэффициент формы поперечного сечения не является постоянной величиной, а зависит от коэффициента Пуассона и относительной ширины образца й/Л. При нагружении образца на изгиб (по любой схеме) напряженное состояние стержня сложное, и особенно у стержней с малым относительным пролетом //Л значительно отличается от описываемого технической теорией изгиба [61, 77]. [c.38]

Как и в 1, начало отсчета абсолютного времени I (момента наблюдения) может быть выбрано произвольно. Пусть, далее, имеется другое вязкоупругое тело йа с поперечным сечением 15а, изготовленное в момент времени т . В некоторы момент времени tli происходит сращивание (стыковка) тела йа с телом по их боковой поверхности 12. Подобно общим предположениям из 1.3, считается, что поверхность сращивания 1 12 свободна от напряжений в момент сращивания а- Предположим, что центры тяжести тел Йх и йа совпадают, а высоты этих тел в момент t 2 равняются друг другу. Допустим также, что коэффициент Пуассона [c.79]

Изгибное состояние равновесия стержня, смежное с начальным, опишем с помощью обычной гипотезы плоских сечений (см. 8). Тогда, положив для простоты коэффициент Пуассона р. = О, [c.55]

ПУАССОНА КОЭФФИЦИЕНТ — абсолютное значение отношения величины относительной поперечной деформации элемента тела к его относительной нро дольной деформации = е /е или где Вх, 8у и 8 — деформации по соответствующим осям (при растяжении образца вдоль оси х происходит сужение ei o поперечного сечения). Введен С. Пуассоном (S. Poisson). Для изотропного тела величина П. к. Не меняется ни при перемене знака (когда растяжение заменяется сжатием), ни нри перемене осей деформации, т. е. Рху = И-уж = М-гж l-i-В анизотропных телах П. к-, зависит от направления осей (т. е. V xv Ф- У ух II. к. связан с другими модул.чми [c.245]

При растяжении силой F = 40kH плоского образца с поперечным сечением 40x10 мм и длиной 250 мм его удлинение оказалось равным 150 мкм, а уменьшение большего поперечного размера составило 6мкм. Определите коэффициент Пуассона материала. [c.123]

Затем из уравнения (4.2.147) рассчитываются длина начального участка S струйного течения по формуле (4.2.146) и длина отрезка 5, между двумя ближайшими поперечными сечениями, которыми делятся начальный и основной участки струйного течения, после чего рассчитываются по алгоритмам, представленным на рис. 4.7-4.12 и 4.1, для каждого поперечного сечения струйного течения на произвольно взятой длине последнего следующие термогазодинамические параметры усредненные величины жидкой L и газовой G фаз, их компонентные составы А,, YI, плотности и рд, удельные энтальпии Z/ , /д, удельные теплоемкости С/, Ср, С , число Пуассона , газовая постоянная Rq, температура Т, плотность двухфазной смеси р,, ее скорость W, удельная теплоемкость С и общий компонентный состав С,, кроме того число Маха для потенциального ядра струи М коэффициенты эжекции [/( , (7 , полного напора vjf и по.[тезного действия Г , а также термогидрогазодинамические параметры для заторможенной струи в расчетном сечении Z-,, ,, А,,, l .,Z ,,Z(j,,F,,Z,,Zp,, p,,Q,,/ ,, ,,7,, [c.227]

Рассмотрим в качестве примера подкрепление кольцом сферического купола с углом полураствора 0 = 60°, имеющего радиус сферы Ro — 10 м, толщину h = I см и вы-полпешюго из алюминиевого сплава, для которого примем = 7 10 MH/м Распорное кольцо предполагаем изготовленным из стали с модулем упругости = 2 10 МН/мд Коэффициент Пуассона примем равным р, = 0,3. Для площади кольца из формулы (9.55) получим величину = = 271 см . Таким образом, для обеспечения безмомептно-сти напряженного состояния сферической оболочки требуется иметь распорное кольцо очень большого сечения, что невыгодно. Сечение кольца можно было бы уменьшить. [c.253]

Пример 12. Определить коэффициент Пуассона ц, если размеры поперечного сечения бруса а=5 мм, 6 = 24 мм, 1 Д6 1 =6,0 10 мм. Нагрузка, растягивающая брус, Р = 24 /сн = 2 10 н1мм . [c.36]

В. А. Барвинок и Г. М. Козлов определяли коэффициент Пуассона плазменных покрытий звуковым методом, путем возбуждения в образце стоячей волны первого тона [89]. Этот динамический способ выгодно отличается от статических испытаний, так как усиление переменного сигнала от тензорезисторов не составляет особых затруднений. В основе метода лежит особенность деформации стержня постоянного поперечного сечения при возбуждении в нем стоячей волны первого тона. Периодические продольные деформации растяжения я сжатия с частотой собственных колебаний стержня вызывают поперечные сокращения слоев материала, величина которых зависит от коэффициента Пуассона. Эти деформации измеряются тензорезисто-рами типа 2ФКПА с базой 5 мм и сопротивлением 200 Ом, которые наклеиваются на образец прямоугольного сечения. Схема для измерения коэффициента Пуассона состоит из двух мостов Уитстона, один из которых служит для определения продольной деформации, другой — для измерения поперечной деформации. Коэффициент Пуассона находится по формуле [c.53]

Для определения коэффициента Пуассона (Материала, соответствующего зафиксированному состоянию, испытывали цилиндрические образцы диаметром 20 и высотой 60 мм, нагружаемые сжимающей силой. Измеряли величины Ак=к—А] (/г, к, — высота, образца до напружения и после фиксации деф(Ормаций) и АП = =В,—В В, в, — диаметр образца в среднем сечении до нагружения и после фиксации). [c.82]

На фиг. 5.26,6 приведены графики изменения осевой деформации Бу, полученные графическим дифференцированием кривых перемещений (фиг. 5.26,о). Из этого графика видно, что деформация равномерна по ширине стержня только в сечении, расположенном на расстоянии 6,1 см от фиксированной отсчетнож линии. Примерно в этом сечении производилось измерение поперечного перемещения (фиг. 5.26, б). Несмотря на некоторый разброс точек, заметно, что большая часть точек располагается вдоль прямой линии. Поэтому напряженное состояние здесь является одноосным. Наклон линии дает величину Еу, равную 0,00978. Из графиков на фиг. 5.26,а деформация е в сечении с координатной х = 5,9 см составляет в среднем 0,0216. Поэтому динамический коэффициент Пуассона, определяемый соотношением [c.162]

Пространственные задачи. Распределение напряжений в общем случае пространственной задачи зависит от коэффициента Пуассона даже тогда, когда объемные силы постоянны. Степень влияния изменения коэффициента Пуассона на распределение напряжений нельзя оценить в общем виде для всех случаев. Однако есть ряд решений, которые позволяют сделать это в некоторых частных случаях. Такая оценка была выполнена Клаттербаком [9] на основе решения Нейбера для стержня, имеющего глубокую внешнюю кольцевую выточку гиперболического профиля и растянутого вдоль оси. Результаты показывают, что изменение коэффициента Пуассона от 0,36 до 0,48 изменяет осевые и радиальные главные напряжения в самом узком сечении в месте концентрации не больше чем на 2%. Однако разница кольцевых главных напряжений на границе выреза составляет около 8%. Наибольшая разница [c.231]

На фиг. 10.5 показано распределение напряжений в поперечном сечении, проходящем через вершину выточки. Там же приведены результаты теоретического решения для двух значений коэффициента Пуассона. Расхождение можно, по-видимому, объяснить тем, что срез имел толш,ипу около 3,9 мм. Величина и направление главных напряжений меняются в срезе таким образом, что среднее касательное напряжение оказывается меньше, чем в центральной плоскости. На этом же графике иллюстрируется еш,е одно обстоятельство, о котором некоторые специалисты по поляризационно-оптическому методу часто забывают, а именно возможность сильной зависимости напряжений в пространственных задачах от упругих констант. [c.281]

На фиг. 10.13 изображено распределение напряжений на поверхности отверстия с плоским дном и радиусом закругления, составляющим 58% радиуса отверстия. В этом случае наибольшую величину имеет меридиональное напряжение в точке на закруглении под углом 45° к вертикали, которое на 50% превышает кольцевое напряжение в цилиндрической части. На фиг. 10.14 дано распределение напряжений на поверхности отверстия с плоским дном и радиусом закругления, составляющим 17% от радиуса отверстия. Здесь опять наибольшую величину имеет меридиональное напряжение на закруглении в точке, расположенной между радиальными линиями под углом 45 и 50° к вертикали. По своей величине это напряжение тоже примерно на 50% превышает кольцевое напряжение в цилиндрической части. Оказывается, что уменьшение радиуса закругления ниже величины, выполненной в модели 2, не приводит к дальнейшему увеличению меридиональных напряжений. На фиг. 10.15 сопоставляются напряжения на поверхности дна трех исследованных моделей. Заметно, что при изменении формы дна от полусферической к плоской с закруглениями распределение меридиональных напряжений в закруглении меняется существенным образом. При дальнейшем уменьшении радиуса закругления наибольшие напряжения перестают возрастать, но распределение напряжений вдоль закругления несколько меняется. Из графика изменения кольцевых напряжений видно, что на них почти не сказывается изменение радиуса закругления. Форма дна отверстия влияет на распределение напряжений в цилиндре на расстоянии, равном примерно двум диаметрам отверстия. В сечениях, удаленных от дна во всех трех случаях, распределение напряжений удовлетворительно согласуется с решением Лямэ для толстостенного цилиндра. Материал моделей имел коэффициент Пуассона 0,45—0,48, в связи с чем при использовании результатов необходимо помнить, что большие отклонения в величине коэффициента Пуассона могут привести к значительным изменениям в распределении напряжений. Модуль упругости Е материала модели определяли в процессе испытания по изменению наружного диаметра цилиндра в сечении, удаленном от дна отверстия. По результатам этих измерений величина мгновенного модуля упругости сразу же после разгрузки составила 1370 кг1см . В момент фотографирования срезов она была равна 3290 кг/см . При этой величине модуля показатель качества составил 1600. Эта величина соизмерима с показателем качества для бакелита и фостерита, но несколько ниже, чем для некоторых эпоксидных смол. [c.288]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...