Схема Толщина

Вид шва со схема Толщина ме- Поряд. ковые щадь попе- Сила тока Вспомогательное [c.469]

Как видно из схемы, толщина пленки [c.264]

В качестве расчетной схемы трубной решетки в аппарате принята прямоугольная решетка, покоящаяся своей средней частью на упругом основании, моделирующем сжатый трубный пучок, и нагруженная равномерно распределенной нагрузкой и распределенными по контуру перерезывающими силами и изгибающими моментами. По такой расчетной схеме толщина трубной решетки аппарата в пределах зоны с отверстиями должна отвечать условию [c.382]

Расстояние ОВ, представляет наибольшую толщину стружки, снимаемую одним абразивным зерном. В действительности же на поверхности круга между точками О и ВI находится большое число абразивных зерен, но каждое из них работает так же, как и рассмотренное нами. Поэтому для любого круга, работающего по этой схеме, толщина стружки, снимаемая каждым зерном, будет равна отрезку ОВг, поделенному на число г зерен, находящихся [c.85]

Для обеспечения хороших светокопий, а также для наглядности и рельефности схем применяют следующие примерные соотношения толщин основных линий в зависимости от их назначения [c.303]

Критериями выбора схемы штамповки днищ являются относительная толщина ( i/ZV) относительная глубина (<У/Л) штампуемость материала. [c.26]

В ранее использованной модели [163, 171] предполагалось, что элементарные слои, образующие стопу, имеют толщину, равную d, и их оптические характеристики принимались равными характеристикам частиц. Такая связь между свойствами элементарного слоя и образующих его частиц может быть использована по крайней мере в качестве первого приближения при плотной упаковке частиц. Если система частиц сохраняет высокую объемную концентрацию при неплотной упаковке, связь между параметрами элементарного слоя и образующих его частиц будет более сложной. Для расчета этой зависимости служит геометрическая модель элементарного слоя—двумерная модель дисперсной среды [177], в которой реальные частицы, расположенные случайным образом в одной плоскости, заменены системой регулярно расположенных в узлах плоской квадратной сетки с шагом 2ур сфер. В рамках геометрической оптики взаимодействие излучения с поверхностью не зависит от ее размеров [125], поэтому принято, что сферы имеют единичный радиус. Предполагается, что поверхность их диффузно отражающая, серая. Для расчета характеристик элементарного-слоя используется вспомогательная схема (рис. 4.1), образованная моделью 2 и двумя абсолютно черными плоскостями I и 3. Задав на а. ч. плоскости 1 поток излучения плотностью qb, можно найти коэффициенты отражения и пропускания модели rt и Т( по отношению потоков, попадающих на плоскости / и 5 после многократного отражения на частицах, образующих систему 2, к заданному потоку, а затем поглощательную способность и равную ей степень черноты. [c.149]

Линии связи выполняются толщиной от 0,2 до 1,0 мм в зависимости от размеров схемы. Рекомендуется применять толщину этих линий в пределах 0,3—0,4 мм. [c.255]

Графические обозначения элементов схем следует выполнять линиями той же толщины, что и линии связи. Если в условных графических обозначениях имеются утолщенные линии, то их следует выполнять толще линий связи в 2 раза. [c.255]

Элементы схемы, составляющие функциональную группу, или устройство, не имеющее самостоятельной принципиальной схемы, допускается выделять штрихпунктирными линиями, равными по толщине линиям связи. [c.255]

Элементы схемы, составляющие устройство, имеющее самостоятельную принципиальную схему, выделяют на общей принципиальной схеме сплошной линией, равной по толщине линиям связи. [c.255]

На чертежах деталей зубчатых соединений эвольвентного и треугольного профилей, в дополнение к данным для контроля, приведенным в таблице параметров, помещают схему контроля толщины зубьев или ширины впадин при помощи измерительных роликов (черт. 228, 231, 232). Схему располагают под таблицей. [c.155]

Раскатка кольцевых заготовок на раскаточных машинах получила особенно большое распространение при производстве колец подшипников. Схема процесса показана на рис. 3.32, в. Заготовка 1 представляет собой кольцо с меньшим диаметром и большей толщиной стенки, чем у поковки. Заготовки под раскатку получают штамповкой на горизонтально-ковочных машинах или на молотах. При подведении к заготовке /, надетой на валок 2, быстро вращающегося валка 3 заготовка и валок 2 начинают вращаться. При дальнейшем сближении валков 2 и <3 увеличивается наружный диаметр заготовки за счет уменьшения толщины и происходит ее контакт с направляющим роликом 4, обеспечивающим получение правильной кольцевой формы поковки. После касания поковкой контрольного ролика 5 раскатка прекращается. [c.93]

Схема сварки А1 угольной дугой приведена на рис. 42. При свар ке поперечные колебания не рекомендуются. При больших толщинах применяются двух-трехслойные шиы и подогреваются кромки дугой до температуры 250—300°. Сварку производят на графитовых, медных или стальных подкладках, постоянным током прямой полярности при определенных режимах (табл. 5). [c.101]

В этом случае кривая состава образующейся окалины (см. рис. 65) никогда не достигнет координаты, отвечающей составу окисляемого сплава, т. е. величины а. Вследствие этого окисляемый образец сплава будет все время обедняться компонентом Me и процесс никогда не придет к состоянию стабилизации. Окисление и обеднение образца компонентом Me происходит до тех пор, пока в окисляемом образце сплава не останется почти один компонент Mt и состав окисляемого образца не сравняется по всей его толщине. Эта схема процесса может иметь место только в том случае, если диффузия компонента Me из глубинных слоев сплава к поверхности или диффузия кислорода в обратном направлении не имеют каких-либо других, более удобных, путей и происходят с одинаковой скоростью по всему сечению окисляемого образца (окисление монокристаллов сплавов или окисление сплавов при равенстве скоростей диффузии реагентов через кристаллы сплава и по границам зерен). [c.98]

Определить предельные отклонения ширины впадины е втулки и толщины шлица s вала эвольвентного шлицевого соединения по следующим данным т = 2. .. 4 мм d= 12. .. 25 мм степень точности 7 для размера е основные отклонения Н, для размера s-f и п. Начертить схему полей допусков. [c.162]

Применение МИО обеспечивает получение отверстий диаметром 50 мкм в ситалло-вых подложках интегральных схем толщиной 0,6 мм для осуществления монтажа получение отверстий в изолирующих керамических прокладках для прецизионных коаксиальных кабелей. [c.306]

Во всех схемах толщины теплонапряженных элементов очень невеликн и измеряются долями миллиметра, а свободный пролет обогреваемой оболочки (размер а на рис. 3.13), находящийся под внещним избыточным давлением, измеряется тремя-че--тырьмя миллиметрами. Материал — медь или бронза. Внешняя силовая оболочка изготовляется из стали. Набранное из трубок сопло во внешней силовой оболочке вообще не нуждается, но для жесткости подкрепляется кольцами (рис. 3.14). [c.124]

При сварке алюминиевых сплавов больших толщин и с высокой производительностью применяют трехфазную дугу и неплавнщиеся вольфрамовые электроды. Источники питания для такого вида сварки также имеют падающие внен1пие характеристики и позволяют регулировать режим с помощью переключателя ступеней или подмагничиваемых шунтов. Здесь также необходима компенсация постоянной составляющей путем включения батареи конденсаторов в сварочную цепь. Как правило, схему источника питания комплектуют осциллятором и системой заварки кратера. [c.150]

С целью возможности быстрого определения фактической скорости охлаждения при наплавке валика на лист для некоторых частных случаев расчеты могут быть номографированы. На рис. 119 приведена номограмма для расчета скорости охлаждения около-шовной зоны при толщине металла 5—36 мм. Для многослойной сварки стыковых и угловых швов скорость охлаждения при сварке 1-го слоя шва может быть определена по формуле (46) однако для приближения расчетной схемы к действительной картине ввода теплоты в изделие при сварке 1-го слоя необходимо для погонной энергии ввести поправочный коэффициент учитывающий разделку шва, и коэффициент приведения толщины (табл. 60). При сварке 1-го слоя шва стыкового соединения [c.236]

При данном составе структура чугуна II большой степени завнсиа от скорости охлаждения. На ркс. 151 приведена схема, характеризующая зависимость структурного состояния чугуна от толщины стенки песчаной формы, с увеличением которой замедляется скорость охлаждения после заливки. [c.323]

Схему вытяжки днищ с перегибом фланцевой части заготовки, разработанную Л. А. Шофманом (см. рис. 3.29а) применяют при изготовлении днищ с относительной толщиной ,S/Vd) lQQ = 0,4 - 0,7. Эта схема особенно приекшема в условиях крупносерийного производства при диаметрах днищ, не превышающих 1500 мм. [c.61]

Схема штампа для вытяжки днищ на прессах, исключающих интенсивное гофрообразование стенки днища,приведена на рис. 3.29.6, Штамповка днищ по приведенной схеме заключается в формообразовании заготовки одним цуансоном и набором сменных кольцевых матриц. При первом переходе формируется центральная часть заготовки с приданием ей окончательной формы и размеров, а затем последовательно один за другим - остальные кольцевые участки заготовки. Задача разработки технологической схемы штамповки сводится к определению оптимальных диаметров матричных (протяжных) колец по операциям. Э )фективным является применение этой схемы при относительных толщинах днищ (S/A) IOO <0,25 и относительных глубинах /V/ZV 0,5. [c.61]

При выборе методики измерения коэффициентов теплообмена между поверхностью и псевдоожиженным слоем предпочтение было отдано электрической схеме с датчиком-нагревателем как наиболее простой и точной. Основная часть экспериментов выполнялась с помощью датчиков, представляющих собой пропитанный лаком деревянный цилиндр, на который наматывалась виток к витку медная проволока диаметром 0,07 мм, после чего наружная поверхность датчика обрабатывалась до чистоты Ra 0,2. Затем он включался в измерительную схему. Кроме того, был изготовлен датчик, состоящий из асбоцементного цилиндра с плотно намотанной нихро-мовой проволокой диаметром 0,2 мм и медной втулки, туго посаженной сверху (толщина стенки втулки составляла 0,5 мм). Вдоль поверхности втулки были зачекане-ны три термопары. Замеры производились после дости- [c.105]

Для теплообменных аппаратов типа движущийся продуваемый слой более распространены схемы не прямоточного, а противоточного типа. В этих, далее рассматриваемых случаях до сравнительно недавнего времени аналогично неподвижному слою поле скоростей считали равномерным. Ошибочность этих представлений была обнаружена в основном при изучении укрупненных и промышленных установок. Л. С. Пиоро [Л. 236, 237] изучал распределение газа не только в выходном, но и во внутренних сечениях противоточного слоя. Установленная им неравномерность поля скоростей воздуха не изменялась при 1деформация поля скоростей и максимальное отнощение локальной и средней скоростей выражено тем резче, чем больше оцениваемая симплексом Д/йт стесненность в канале. По [Л. 313] у стенок скорость потока на 80% выше, чем в центральной части камеры. Наличие максимума скорости газа в пристенной части слоя с резким снижением вблизи стенки отмечено также в Л. 342]. В исследовании Гу-бергрица подчеркивается, что в шахтных генераторах имеет место значительная неравномерность распределения газа, приводящая к неудовлетворительному прогреву сланца во внутренней части слоя [Л. 104а]. Можно полагать, что одна из главных причин рассматриваемого явления заключается в следующем. Как показано далее, движение плотного слоя приводит к созданию разрыхленного пристенного слоя, толщина которого может составить от трех до десяти калибров частиц. Этот 18 275 [c.275]

Волочение труб можно выполнять без оправки (для уменьшения внешнего диаметра) и с оправкой (для уменьшения внешнего диаметра и толщины стенки). На рис. 3.49, а показана схема волочения трубы 1 на короткой удерживаемой оправке 3. В этом случае профиль полученной трубы определяется зазором между волокой 2 и оправкой 3. [c.116]

Большинство технологических схем сварки основано на использовании направленного (кумулятивного) взрыва (рнс. 5.44). Соединяемые поверхности двух заготовок 4 и 3, в частности пластпи, одна из которых неподвижна и служит основанием, располагают под углом а друг к другу на расстоянии /г ,На заготовку 3 укладывают взрывчатое вещество 2 толщиной Я, а со стороны, находящейся над вершиной угла, устанавливают детонатор /. СвариваЮ Т на жесткой опоре. Давление, возникающее при взрыве, сообщает импульс расположенной под зарядом пластине. Детонация взрывчатого вещества с выделением газов и теплоты происходит с большой скоростью (несколько тысяч метров в секуггду). [c.225]

Рис. 6.12. Схема образования поверхностного слоя загоювки (а) и зпюра распространения упрочнения по толщине заготовки (б)

Рис. 6.12. <a href="/info/771132">Схема образования</a> <a href="/info/121740">поверхностного слоя</a> загоювки (а) и зпюра распространения упрочнения по толщине заготовки (б)

Подачами являются перемеш,ения заготовки или инструмента вдоль или вокруг координатных осей. Выражения и размерности подач определяются схемами шлифования. Глубина резания t (мм) определяется толщиной слоя материала, срезаемого за один проход. Оптимальные режимы резания выбирают по справочным данным. Для расчета элементов ишифовальных станков, конструирования приспособлений для работы на них и оценки точности обработки необходимо знать силы резания. Силу резания Р, возникающую при шлифовании в зоне контакта круга и заготовки, для удобства расчетов разлагают по координатным осям на три составляющие (рис. 6.92) тангенциальную Р , радиальную Ру и осевую Р . Составляющую Ру используют в расчетах точности обработки, Р — необходима для проектирования механизмов подач шлифовальных станков, Р используют для определения мощности электродвигателя шлифовального круга. [c.361]

Предварительный натяг порщитшкоа обычно осуществляют взаимным осевым смещением колец (схематично показано на рис. 7.28). Аналоги ша схема образования предварительного натяга в случае установки прокладок, пружин или колец неодинаковой толщины. Предварительный натяг применяют для повышения жесткости как фиксирующих, так и плавающих опор. [c.125]

Предварительный натяг подшипников фиксирующих опор. На рис. 7.29 показаны основные методы создания предварительного натяга в подшипниках фиксирующих опор схемы 16. Предварительный натяг создают сошлифовкой торцов внутренних колец (рис. 7.29, а) на величину, необходимую для получения заданного натяга после осевого сжатия друг с другом наружных и внутренних колец с помощью прокладок (рис. 7.29, в) или колец р 13ной толщины (рис. 7.29, в), а также пружинами ( шс. 7.29, г). [c.125]

Редукторы коническо-цилиндрические. Промежуточные валы коническо-цилиндрических редукторов устанавливают на конических роликоподшипниках (рис. 12.21). Схема установки — враспор . Особенностью конструкции является то, что помимо регулирования осевого зазора в подшипниках необходимо вьшолнять регулирование конического зацепления, которое выполняют осевым пере-мешением всего собранного комплекта вала. И одно, и другое регулирование осуществляют с помощью либо набора тонких металлических прокладок 7, устанавливаемых под фланцы привертных крышек (рис. 12.21, а), либо двумя нажимными винтами 2, вворачиваемыми в закладные крышки (рис. 12.21, б). В конструкции по рис. 12.21, а для перемещения вала прокладки под крышками подшипников переставляют с одной стороны корпуса на другую, причем суммарная толщина их, для сохранения правильной установки подшигшиков, должна оставаться неизменной. Регулируя осевое положение вала винтами 2, отворачивают нажимной винт с одной стороны корпуса, одновременно заворачивая винт с другой стороны на такую же величину. [c.205]

При решении динамической упругопластической задачи возникает вопрос о пространственно-временной аппроксимации процесса взрывной запрессовки трубки в коллектор. На рис. 6.3 представлена схема расчетного узла ячейки коллектора для расчета собственных напряжений и деформаций. Здесь Явн — внутренний радиус трубки б — толщина трубки, S — толщина стенки коллектора а — ширина перемычки между отверстиями. Выбор величины радиуса Ян проводится посредством численных расчетов из условия инвариантности НДС от Rh при неизменных характере и уровне импульсной нагрузки при взрыве. Расчет НДС проводится в осесимметричной постановке и отражает ряд существенных особенностей процесса запрессовки трубки в коллектор. К ним относятся возможность учета сложного характера распределения во времени и пространстве давления на внутренней поверхности трубки, обусловленного неодновременной детонацией цилиндрического заряда. Кроме того, с помощью специальных КЭ достаточно хорошо моделируется условие контакта трубки с коллектором в процессе прохождения прямых и отраженных волн напряжений при динамическом нагружении. Учет указанных особенностей позволяет рассчитывать неоднородное поле напряжений и деформаций по высоте трубки (толщине коллектора) и, следовательно, достаточно надежно при учете общ.их, остаточных и эксплуатационных напряжений проанализировать НДС в зоне недовальцовки, в которой инициировались имеющиеся разрушения в коллекторе. [c.334]

Схема моделирования пары, составленной из двух металлических поверхностей, приведена на рис. 228. Зазор создается между поверхностями двух металлических образцов, армированных н плексигласовые патроны, которые крепятся один против другого при помопги трех планок, изготовленных из нержавеющей стали. Ширина зазора регулируется прокладками известной толщины, которые удаляются по- [c.350]

Схема работы дефектоскопа. Дефектоскопы работают по следующей схеме. От блока синхронизатора тактовые импульсы поступают в генератор зондирующих импульсов и запускают его. При подаче запускающего импульса в контуре, состоящем из индуктивности, емкости пьезонластипы накопительного конденсатора, возникают радиочастотные колебания, называемые зондирующими импульсами. Последние возбуждают в ньезопластине ультразвуковые колебания. Одновременно тактовые импульсы с синхронизатора подаются и на генератор развертки электронно-лучевой трубки. Скорость развертки регулируется в зависимости от толщины прозвучиваемого металла. [c.132]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...