Карбидообразование

Имеется достаточно оснований предполагать, что в процессе карбидообразования углерод отдает свои валентные электроны на заполнение d-электронной полосы атома металла, [c.352]

При высоком отпуске по границам зерна происходит более ускоренное (в сравнении с объемом зерна) карбидообразование и насыщение карбидной фазы марганцем, хромом, а также образование специальных карбидов (при соответствующей легированности). Этот процесс приводит к обеднению карбидообразующими элементами приграничных слоев зерна. При последующем медленном охлаждении (или во время выдержки при 500—520°С) происходит обогащение этих приграничных слоев фосфором, так как при температурах ниже 600°С фосфор приобретает стремление к диффузионному перераспределению в направлении участков, обедненных карбидообразующими элементами (явление восходящей диффузии), а диффузионная подвижность атомов фосфора при этих температурах достаточно велика. В итоге сталь охрупчивается из-за ослабления прочности межзеренных сцеплений. [c.375]

Микроструктуры и свойства продуктов промежуточного превращения (образующихся при различных температурах) определяются особенностями процессов карбидообразования и перераспределения С в аустените. При наиболее высоких температурах образуется а-фаза, не содержащая С для отвода в остаточный аустенит (структура игольчатого феррита). При более низких температурах превращения образуется перистая структура, а цементит выделяется как из обога щенного С остаточного аустенита, так и из частиц а-фазы при отпуске. С понижением температуры превращения в а-фазе выделяется нарастающее количество цементита. [c.106]

Высокие концентрации СО в газовой атмосфере вызывают процессы карбидообразования, насыщая металл углеродом. [c.338]

Сложное взаимодействие между элементами в системе Ре —О —С отображается диаграммой в координатах СО—Т (рис. 9.26), на которую в отличие от рис. 9.23 нанесены кривые карбидообразования и показаны области совместного существования жидкого раствора углерода и кислорода L (сварочная ванна), а также области твердых растворов карбидов железа в б-, Y- и а-железе. Можно представить совместно три отдельные диаграммы системы Ре — О, системы Ре — О — Си системы Ре — С, которая, как известно, служит основой для изучения фазовых состояний железоуглеродистых сплавов в процессах термической обработки и при анализе результатов воздействия сварочного цикла на стали. Такая совместная диаграмма приведена на рис. 9.27. [c.340]

Карбидообразование 338, 340 Максвелла — Больцмана распределе- [c.553]

Неизотермическое циклическое нагружение, по сравнению с изотермической малоцикловой усталостью, имеет ряд особенностей, которые усиливают взаимное влияние процессов статического и циклического повреждений холодное деформирование в пластической области в четных полуциклах, различный характер фазовых превращений и процессов карбидообразования в четных и нечетных полуциклах, отсутствие условий для отдыха материала при изменении знака напряжений и для залечи- [c.149]

КИНЕТИКА карбидообрАзования НА МЕЖФАЗНОЙ ГРАНИЦЕ АЛМАЗА С РАСПЛАВАМИ ПЕРЕХОДНЫХ МЕТАЛЛОВ [c.99]

Кинетика карбидообразования на межфазной границе алмаза с расплавами переходных металлов. Л. С. Вишневский, А. В. Лысенко. Физическая химия конденсированных фаз, сверхтвердых материалов и их границ раздела. Наукова думка , К-, 1975, с. 99—100. [c.226]

Условия образования карбидов в стали подчиняются следующему общему положению (закон карбидообразования) [2] только элементы с менее достроенной к-электронной [c.333]

Закон карбидообразования даёт возможность, таким образом, предугадать, какие именно карбиды будут образовываться в стали и в чугуне при изменении их состава. [c.337]

Хром относится к элементам, способствующим карбидообразованию при эвтектическом превращении и повышающим устойчивость аустенита при эвтектоидном превращении, что приводит к получению более дисперсной структуры металлической основы чугуна — перлита (табл. 30). Однако появление в структуре чугуна эвтектических карбидов снижает его прочность [21]. Отрицательное действие хрома также сказывается в том, что он способствует образованию включений фосфидов. [c.199]

Эле.ментом, оказывающим благоприятное влияние на свойства цементуемых сталей, является молибден, который не склонен к внутреннему окислению н существенно.му карбидообразованию. [c.153]

Более высокой жаропрочностью обладают сплавы второй группы — низколегированные высокоуглеродистые сплавы молибдена. Представителями этой группы являются сплавы TZG и ВМ — 3. По сравнению со сплавами первой группы в них повышено содержание углерода до 0,25—0,5 %. Несколько увеличено содержание титана и циркония (до 0,5 %). Упрочнение достигается в основном благодаря процессам карбидообразования, Применение высокоуглеродистых сплавов осложняется их плохой технологичностью, высокой температурой перехода в хрупкое состояние. [c.441]

Выделений у -фазы посредством старения. Вообще говоря, по своему химическому составу деформируемые и литейные сплавы не очень сильно разнятся между собой. Тем не менее литые турбинные лопатки, разработанные в 70-х и в 80-х гг., содержат в своем составе добавки Ti и Hf, которые не обычны для сплавов деформируемых. Эти добавки вносят ряд существенных изменений в карбидообразование, [c.168]

Обычно в качестве карбидообразующих используют группу элементов, выделенную в периодической системе Гольдшмидтом (рис.5.4) они расположены слева от Со, поскольку более электроотрицательны и, следовательно, более химически активны, чем Со. Дополнительной иллюстрацией этого обстоятельства применительно к содержанию углерода от 0,1 до 0,6 % (по массе) служит рис.5.5 примечательно, что свободная энергия карбидообразования возрастает слева направо. [c.186]

Вместе с тем в соответствии с высказанным выше положением, активность карбидообразования и устойчивость карбидов в лсгнроианных сталях будет возрастать при переходе от элементов марганца и хрома к элементам молибден, ванадий, вольфрам и титан и др. имеющим менее достроенные rf-полосы, чем у марганца и хрома. Это значит, например, что при наличии в стали одновременно хрома и ванадия следует ожидать в иерную очередь образования карбидов ванадия( в равновесных условиях). [c.353]

Существует ряд теорий, объясняющих появление в этих сталях склонности к межкристаллитной коррозии. Наиболее общепринятой и достаточно хорошо обоснованной теорией, объясняющей механизм межкристаллитной коррозии, является теория обеднения твердого раствора по границам зерен хромом из-за тлдслеиия в этой зоне карбидов хрома. Хром — элемент, более склонный к карбидообразованию, чем железо, а никель не обладает способностью образовывать карбиды. Однако сам факт выделения карбидов хрома по границам зерен не мог бы вызвать обедненне сплава хромом, если бы скорости диффузии углерода н хрома б лли одинаковы. Причиной обеднения границ зерен хромом является высокая скорость диффузии углерода и низкая скорость диффузии хрома, вследствие чего в образовании карбидов участвует почти весь углерод сплава, а хром — только пограничной зоны, где и идет образование карбидов. [c.163]

Если [%РезС] — О, то (%С02)-> 100 и чистое от карбида железо начнет поглощать углерод даже в почти чистом углекислом газе. Это обстоятельство следует учитывать при сварке низкоуглеродистых (0,02% С) жаропрочных сталей, которые будут в ироцессе сварки обогащаться углеродом. Процесс восстановления оксида железа в растворе и процесс карбидообразования протекают совместно, т. е. в одних и тех же условиях, при тех же значениях Т % СО), а следовательно, их можно выразить одним уравнением [c.340]

И. Н. Богачев установил, что ванадий может раствориться в це< ментите в количестве до 0,5%. Следовательно, легирование ванадием приводит к связыванию части углерода в карбиды и обеднб нию углеродом жидкой фазы. При этом карбидообразование ос-ложнено из-за появления твердых растворов карбида ванадия в цементите, более устойчивых и прочных по сравнению с обычным цементитом. В процессе первичной кристаллизации ванадий должен вызывать перераспределение углерода аналогично титану, отличаясь от последнего меньшей устойчивостью карбида и большей растворимостью в аустените и цементите. [c.65]

По сравнению с хромистыми сталями при дополнительном леги-)овании титаном происходит сдвиг в карбидных фазах в сторону )бразования кубического карбида хрома, содержащего меньше уг-1ерода по сравнению с гексагональным карбидом. Такое смещение фоцесса карбидообразования можно было бы объяснить недостат-сом углерода в сплаве, но оно происходит в условиях его 1збытка. [c.107]

Кинетику карбидообразования изучали методами локального рентгеноспектрального анализа на приборе МикроскаН 5 ( рентгенографическим и металлографическим анализом. В работе установлено, что изменение толщины промежуточного слоя от времени для карбидов хрома и марганца не описывается параболической зависимостью. Это обнаружено и в других работах [1, 2]. Оно объясняется наличием концентрационных скачков, реактивным характером диффузии, несоблюдением законов Фика. Поэтому в настоящей работе для характеристики реактивной диффузии используется коэффициент К, определяемый уравнением (1) [c.99]

Исследованы различные особенности межфазного взаимодействия влияние поверхностной энергии, морфология промежуточных слоев, неоднородность карбидообразования, избирательная адсорбция переходных металлов на дефектах и др. Найдены энергии активации процессов. Величина U для карбидов хрома (У 50 ккал1моль, что согласуется с данными [21. [c.100]

Изменение магнитных свойств стали 1X13 в зависимости от температуры отпуска после закалки с разных температур исследовано авторами данной статьи, и результаты представлены на рис. 2, а (химический состав приведен в табл. 4). Наибольшее изменение структурно-чувствительные характеристики претерпевают в интервале температур отпуска 500— 600 °С. В области же температур, в которых эта сталь обрабатывается по 1 ОСТ, на кривых изменения магнитных свойств наблюдается почти прямолинейный участок, магнитные свойства изменяются очень слабо, в то время как механические продолжают монотонно убывать. Такое изменение магнитных свойств связано с процессами карбидообразования, как и для некоторых конструкционных сталей, для которых наблюдается аномальное изменение коэрцитивной силы в области высокотемпературного отпуска [18]. В интервале температур отпуска 600—770 °С контроль качества термической обработки этой стали по магнитным параметрам затруднителен. [c.99]

Для определения времени наступления стабилизации структурного состояния проведены измерения твердости, результаты которых представлены на рис. 4. Характер изменения твердости в течение первых 100 ч практически сохраняется, что, вероятно, связано с малой склонностью к упрочнению данных сталей. В интервале от 100 до 1000 ч происходит повышение твердости, связанное с интенсивным карбидообразованием, наблюдаемым на элек- [c.62]

В стали Х18Н10Т процесс карбидообразования протекает более интенсивно, чем в стали 0Х18Н10Ш. Это связано, по-видимому, с большим содержанием углерода и титана в стали Х18Н10Т. Фактор времени при старении деформированных сталей играет большую роль в начальном периоде процесса, а при длительных выдержках конечное количество вторичной фазы определяется главным образом не временем старения, а степенью предварительной деформации. [c.66]

Хотя при 450° и 650° С интенсивность карбидообразования при циклическом упруго-пластическом деформировании носила различный характер (при 650° С процессы деформационного старе- [c.70]

Таким образом, при циклическом упруго-пластическом деформировании аустенитной стали Х18Н10Т развитие процессов деформационного старения зависит от условий нагружения (температура испытания, уровень нагрузки и форма цикла). При испытании в условиях интенсивного деформационного старения (650° С) процессы упрочнения и охрупчивания материала связаны с образованием карбидной фазы (в основном карбида МегзСб), при других температурах нагружения (например, 450° С) процессы упрочнения и изменения пластичности материала могут быть связаны с формированием блочной структуры. При этом карбидообразование протекает менее интенсивно и существенно зависит от формы цикла (причем в отличие от испытаний при 650° С при 450° С наблюдается в данной стали преимущественно карбид МеС). Развитие карбидообразования и формирования блочной структуры в зависимости от уровня нагрузки при 450° С, так же как и при 650° С, может приводить к возникновению хрупких состояний, и излом при этом носит хрупкий характер. В связи с изложенным, наблюдающееся изменение циклических характеристик (ширина петли гистерезиса, односторонне накапливаемая деформация, пре-де.л текучести и др.) при температуре 650° С может быть связано в основном с развитием деформационного старения (выпадением карбидных частиц), а при 450° С — с формированием блочной ( решетчатой ) структуры. [c.71]

Исследование диффузионных процессов, протекающих на границе раздела слоев биметалла, выполненное с помощью прибора JEM-3U, позволило установить, что циклическое нагружение активизирует процессы карбидообразования в переходной зоне, о чем свидетельствуют обнаруженные выделения с повышенным содержанием Ti и С (рис. 2, а и б). При этом использование телевизионного анализатора изображения позволило легко подсчитывать геометрические размеры структурных составляющих переходной зоны, изменяющиеся в зависимости от условий нагружения. Например, измерение площади науглероженной прослойки в плакирующем слое производилось внутри рамки сканирования (рис. 3). Для полного охвата анализируемой площади перемещение образца осуществлялось так же, как при измерении числа полос скольжения. [c.90]

Уровень изменения полуширины интерференционных линий в процессе старения существенным образом зависит от степени предварительной деформации сжатием. Так, при увеличении степени деформации сжатием от 0,2 до 5% величина микронапряжений повышается. При этом при одинаковых степенях деформации в стали Х18Н10Т величина микроискажений существенно больше, чем в стали 0Х18Н10Ш это, по-видимому, связано с более интенсивным карбидообразованием как в теле, так и в приграничных зонах зерен в стали Х18Н10Т. [c.207]

При высоких температурах литий более агрессивен, чем натрий, и вызывает более сильное расгворение никеля и хрома. Он обладает также способностью обезуглероживать углеродсодер-жащие вещества и науглероживать другие материалы, склонные к карбидообразованию. Обезуглероживание придает хрупкость материалу, из которого, изготовлена аппаратура, а при избирательном обезуглероживании по границам зерен наблюдается межкристаллитное разрушение. [c.89]

Такое соотношение элементов внедрения в составе стали, предназначенной для службы в условиях глубокого холода, связано с различной склонностью углерода и азота к образованию карбидных и нитридных фаз в Интервале температур 600—800° С. Интенсивный зернограничный процесс карбидообразования в указанном температурном интервале, в котором может находиться изделие при тэхлаждении после сварки, приводит к появлению хрупкости при низких температурах., [c.136]

Таким образом, при разработке сплавов на никелевой основе особое внимание должно быть обращено на присутствие в них таких примесей, как железо и, особенно, примесей углерода и кремния, которые либо сами участвуют в карбидообразовании (углерод), линициируют образование карбидных и йнтерметал-лидных фаз, ответственных за ухудшение коррозионных свойств. [c.151]

Сталь для цементации должна обладать минимальной склонностью к перенасыщению углеродом, сохранению остаточного аустенита, карбидообразованию, внутреннему окислению легирующих элементов и анормальности структуры цементованного слоя. Она должна быть мелкозернистой, обладать узкой полосой прокаливаемости, обеспечивающей стабильную деформацию при цементации и последующей термической обработке и хорошо обрабатываться резанием. [c.151]

Для предотвращения излишнего карбидообразования, обеднения твердого раствора и для обеспечения высокой закаливаемости цементованного слоя содержание хрома в безникелевых и малоникелевых цементуемых сталях должно быть не более 0,5%. [c.152]

Наблюдается также резкое снижение термостойкости — с 840 до 220 циклов. Жаростойкость сталей возрастает с 4,244 г/см -ч при 10,11% Сг по мере повышения концентрации хрома, достигая 0,24 г/см -ч при 20,29% Сг. Введение углерода повышает твердость сталей на 4—7 ед, HRB, временное сопротивление на 10—15% и снижает пластичность и ударную вязкость вследствие интенсивного карбидообразования. Незначительно снижается также жаростойкость. Пластические свойства, ударная вязкость и термостойкость сталей с азотом заметно выше, чем с углеродом. Совместное легирование сталей углеродом и азотом приводит к повышению твердости, временного сопротивления и снижению пластических свойств. В целом влияние азота и углерода на свойства сталей объясняется повышением стабильности аустенита, расширением аусте-нитной области и смещением начала образования а-фазы в сторону более высоких содержаний хрома. [c.105]

Большинство металлов и их оксидов взаимодействуют с углеродом при 1200- 2200 °С. Этот способ карбидообразования в настояш,ее время является наиболее распространенным и используется для промышленного производства карбидов вольфрама, титана, молибдена, тантала, ванадия и многих других. К порошку металла или его оксида, а в отдельных случаях и его гидрида добавляют углерод преимуш,ествен-но в виде сажи, причем шихту составляют практически без избытка углерода против теоретически необходимого его количества. Если в 1 леталлическом порошке содержится какое-то количество остаточного Кислорода, а также пои необходимости компенсации частичного [c.163]

Для устранения науглероживания электролита необходимо проверить и откорректировать состав электролита, уровни металла и электролита, уменьшить загрузку глинозема и вызвать повышенную частоту вспышек, при которой пена отделяется лучше. Ванна с запененным электролитом вспыхивает тускло, поэтому при вспышке надо поднять напряжение и подогреть ванну, а затем тшательно очистить электролит от пены и охладить расплав холодным металлом. Обычно после проведения указанных операций ванна начинает работать нормально. Однако если своевременно не ликвидировать горячий ход электролизера с науглероженным электролитом, то может начаться процесс карбидообразования, или как называют его на практике, "образование грибов". [c.243]

Восстановительные процессы при выплавке силикокаль-Ция протекают в наиболее горячих зонах печи, т. е. у электродов, вокруг которых образуются газовые полости, имеющие в своей нижней части карбидные чашки . Образовавшийся сплав скапливается в рюлости ( щели), находящейся на уровне выпускного отверстия. Сохранение этих чашек и наличие полости ( щели ) является обязательным условием нормального протекания процесса. Этому Способствует работа с большим избытком восстановителя, Однако чрезмерное развитие процесса карбидообразования приводит к зарастанию печи карбидами, в основном, кар-борундом, и перекрытию полости и ходов из нее, т. е. к Прекращению выхода сплава и газа из летки. Для предот- [c.117]

Управлять карбидообразованием, чтобы предотвратить формирование зон, свободных от выделения упрочняющей фазы, зернограничных пленок Mjs g и Вид-манштедта М С это необходимо для сохранения достаточно высокой кратковременной прочности в условиях растяжения. [c.172]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...