Измерение коэффициента разделения

ВВЕДЕНИЕ ИЗМЕРЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТА РАЗДЕЛЕНИЯ СРАВНЕНИЕ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ДАННЫХ С РАВНОВЕСНЫМИ СВОЙСТВАМИ ПРИМЕНЕНИЕ МЕТОДА ИЗОТОПИЧЕСКИХ ЭФФЕ К-ТОВ для ИЗУЧЕНИЯ НЕРАВНОВЕСНОГО ПОВЕДЕНИЯ ЖИДКОГО [c.206]

В 2 описан простой эксперимент по измерению коэффициента разделения и приведены экспериментальные данные по равновесию системы жидкость — пар для аргона. В 3 экспериментальное значение ( 41) сравнивается с величиной 7 41), во-первых, рассчитанной с помощью потенциалов и функций распределения, [c.208]

Измерение коэффициента разделения [c.208]

Простейший способ измерения коэффициента разделения для жидкой смеси изотопов, находящейся в равновесии со своим паром, состоит в определении изотопического состава двух фаз с помощью масс-спектрометра. Подобный эксперимент с аргоном был выполнен несколько лет назад в университете Генуи [2, 31. Исследована область температур от 84,4 до 119 К. [c.208]

Вследствие того что к чистоте полупроводниковых материалов предъявляются особые требования, содержание примесей в них невозможно определить обычным химическим или спектральным анализом. Для этой цели применяются косвенные методы измерения, наиболее распространенным из которых является измерение электросопротивления. Полупроводниковые сорта кремния, выпускаемые промышленностью, содержат ничтожные количества бора и фосфора (как правило, 10 —до 10" %). Поскольку фосфор в расплавленном кремнии более растворим, чем в твердом, его можно отделить от кремния методом зонной очистки. Однако бор, который имеет низкий коэффициент разделения, нельзя удалить этим методом. [c.339]

В ряде работ [27, 47, 38, 26, 34, 48, 3] по результатам исследования акустического течения определены коэффициенты поглощения звука в жидкостях. Как видно из (6.58) и (6.60), для определения коэффициента поглощения методом акустического течения необходимо независимо измерить интенсивность (ши плотность звуковой энергии) и скорость потока. Выше мы говорили, что радиационное давление оказывает существенные помехи при определении скорости потока по его динамическому давлению. Естественно и обратное динамическое давление потока вносит ошибки в измерение радиационного давления механическими методами (см. гл. 5, 3). При измерении коэффициента поглощения этим методом разделение динамического давления потока и радиационного давления несколько усложняется тем, что должны быть созданы условия, соответствующие теории Эккарта. [c.243]

Путем систематического наблюдения и измерения удалось установить, что очистка поверхностей электродов дает возможность повысить коэффициент разделения до 5 после падения его на загрязненных поверхностях до величины 3,2-3,6. [c.589]

При измерении коэффициента поглощения этим методом разделение динамического давления потока и радиационного давления несколько усложняется еще и тем, что должны быть созданы условия, соответствующие теории. В работе по определению поглощения ультразвука по эккартовским потокам [6] разделение радиационного давления и динамического давления потока основывалось на том, что время установления потока больше времени отклонения радиометра под действием радиационного давления радиометр успевает отклониться под действием радиационного давления (что позволяет определить плотность звуковой энергии), а затем отклонение радиометра медленно возрастает под действием динамического давления потока. Этот метод, однако, не может считаться свободным от недостатков, о чем уже говорилось выше. [c.123]

В спектре тонкой структуры линии рассеяния измеряются частоты (положения максимумов) дискретных компонент и распределение интенсивности по частотам. В спектре крыла линии Релея измеряется распределение интенсивности по частотам. Разумеется, в обоих спектрах может быть измерен коэффициент деполяризации. Способ получения спектров в двух различных состояниях поляризации уже описан раньше, а получение значения деполяризации в любой точке спектра сводится к измерению интенсивностей в соответствующих точках в двух поляризационно разделенных спектрах. [c.194]

Интерферометр Фабри —Перо, состоящий из двух идентичных зеркал, разделенных воздушным промежутком длиной L, освещается монохроматическим непрерывным светом с перестраиваемой частотой. Из измерения зависимости интенсивности выходного пучка от частоты падающей волны было найдено, что область дисперсии интерферометра равна 3-10 Гц, а его разрешение составляет 60 МГц. Вычислите расстояние между зеркалами L интерферометра, его резкость и коэффициент отражения зеркал. Вычислите также добротность Q резонатора Фабри —Перо на длине волны 0,6 мк.м (оранжевый цвет) и время жизни фотона в резонаторе. [c.233]

В результате проведенных измерений при прямом просвечивании срезов были определены максимальные меридиональные напряжения во впадинах резьбы шпильки и гайки. По данным оптических измерений с применением расчетного метода, изложенного в работе [8], было проведено разделение напряжений как в осесимметричной конструкции по сечениям, проходящим через первую и вторую нагруженные впадины резьбы шпильки, и определено усилие, приходящееся на первый виток резьбового соединения. Как показали эти расчеты, на первый виток приходится около 10% от общего усилия, растягивающего шпильку, что совпадает с величиной усилия, полученного в эксперименте на модели из материала ОНС. Сопоставление коэффициентов К = сГтах/с ном наибольших напряжений по дну впадин витков резьбы с порядковым номером от 1 до 8, полученных путем измерений на замораживаемой модели 1 из материала ЭД-6М и на модели 2 из оптически нечувствительного материала ОНС, приведено на рис. 1. Номинальное напряжение для шпильки подсчитывается по формуле Сном =-4Р/л с ш и для гайки по формуле о кей = А Р/л — (Ир). На рис. 1 точками I я II обозначены данные, полученные для [c.84]

Если При опытах размеры /о, 1, Ь берутся настолько малыми, чтобы лишь на измерении соответствующих давлений не сказывались возмущения, вызываемые разделением потоков в узле ветвления, то указанным выше путем можно определить коэффициент I, характеризующий местные сопротивления в самом узле ветвления. [c.369]

Простейший вид интерферометра, пригодный для получения пространственной информации, — это звездный интерферометр Физо [7.23], схема которого показана на рис. 7.16. В задачах астрономических измерений, для которых этот интерферометр впервые нашел применение, объект располагается на исключительно больших расстояниях от наблюдателя, а плоскость изображения совпадает с задней фокальной плоскостью зеркального или линзового телескопа. Для построения интерферометра Физо в изображение зрачка телескопа помеш,ается маска, эффективно пропускающая только два малых пучка лучей, разделенных средним интервалом (Ах, Ау) на основном коллекторе, которые интерферируют в фокальной плоскости. Контраст, или видность, иитерферограммы в фокальной плоскости определяется модулем комплексного коэффициента когерентности света, падающего на два эффективных зрачковых отверстия [c.318]

Б предыдущем параграфе мы рассматривали метод измерения видности иитерферограммы, или, иначе, комплексного коэффициента когерентности >112 света, падающего на два пространственно-разделенных отверстия. (Поскольку интенсивности падающих пучков предполагались полностью известными, комплексный коэффициент когерентности может быть определен по видности и даже просто равен видности, когда средние интенсивности двух интерферирующих пучков одинаковы). В этом методе два пучка объединяются до фоторегистрации. [c.473]

Предложено уравнение, связывающее теплофизические и оптические свойства материала с геометрическими и тепловыми параметрами исследуемого образца, которое положено в основу метода одновременного определения истинной теплопроводности и интегрального коэффициента поглощения полупрозрачных веществ. Создана установка для измерения указанных величин в интервале температур от 400 до 1100 С, использующая два образца разной толщины. Измерительная схема построена по методу плоского слоя с разделением фонового и основного нагревателей и автоматической регулировки тепловых режимов. [c.160]

Коэффициент усадки стружки можно определить двумя методами измерением длины стружки и взвешиванием стружки. При использовании первого метода длину стружки ограничивают разделением длины срезаемого слоя на отдельные части. Например, в опытах при точении на болванке делают один или несколько пазов и фиксируют расстояние между ними. При прохождении лезвия инструмента через паз процесс резания прерывается. Стружку собирают и измеряют ее длину по контактной стороне. Если трудно получить непрерывную стружку в пределах достаточно большой длины срезаемого слоя, применяют весовой метод. Так как [c.115]

ЖИДКОСТИ получаются из интегральных уравнений той или иной степени сложности. Функция газ (О для разреженного газа хорошо согласуется с результатами экспериментов по измерению коэффициента разделения, хотя температурная зависимость около тройной точки получается слишком сильной. Вычисления, основанные на суперпозиционном приближении Кирквуда [20, 47] (на фиг. 4 не показаны), дают, по-видимому, неверную температурную зависимость. Это и не удивительно, так как суперпозиционное приближение, вероятно, непригодно при плотностях, соответствуюш,их жидкому состоянию. Расхождение, по-видимому, в основном обусловлено неправильной зависимостью радиальной функции распределения от плотности, а не от температуры [10, 7]. Радиальные функции распределения, рассчитанные по теории Перкуса — Йевика или по гинер-цепной теории [42], дают значения удовлетворительным образом зависящие от температуры. Однако эти значения % на 20% больше экспериментальных. [c.213]

Установлены стандарты на следующие виды измерительных и контрольных пластинок для измерения относительного уровня рокота (ГОСТ 14761.1—78), для измерения коэффициента детонации (ГОСТ 14761.2—78), грампластинки скользящего тона для измерения ам-плитудно-частотных характеристик (ГОСТ 14761.3—78), для измерения разделения между стереоканалами (ГОСТ 14761.4—78), для проверки работы автостопа (14761.5—78). Срок действия перечисленных стандартов также продлен до 1.7.89. [c.229]

Наиболее распространенный метод определения коэффициента разделения основан на измерении концентрации свободных носителей заряда в чистом и легированном полупроводнике (предполагается, что примеси электрически активны). Схема определения непосредственно вытекает из самого смысла Ко = Сз/С , то есть сводится к определению концентрации примеси в твердой фазе, соответствующей ее заданной концентрации в жидкой фазе. Пусть навеска электрически активной примеси р,-вводится в расплав предварительно очищенного слитка при положении Хо фронта кpи тaллизaции (рис. 5.3 кристаллизация полупроводникового материала проводится методом зонной плавки (см. ниже)). Если концентрация введенной примеси N1 = С5 заметно превышает разность [c.196]

До сих пор мы рассматривали равновесные коэффициенты разделения, рассчитываемые из фазовых диаграмм или получаемые методом, основанным на измерении концентрации свободных носителей в легированных полупроводниках. И в том, и в другом методах коэффициент разделения определялся в условиях, близких к равновесным. Эти условия, как правило, выполняются при достаточно малых скоростях кристаллизации расплава. В этом случае концентрация примеси С , растворенной в расплаве, одинакова во всем его объеме (рис. 5.6,а), а ее концентрация в закристаллизовавшейся части Сз = К0С1. [c.201]

Коэффициенты uj этой стандартной функции даны в табл. 2. Поправки AWi(Te8) при температурах основных реперных точек получают из измеренных значений W(Tq8) и соответствующих значений И7ккт-б8(Тб8) (табл. 3). Чтобы найти поправки AWi Tes) при промежуточных температурах, используют интерполяционные формулы. Диапазон между 13,81 и 273,15 К разделен на четыре участка, в каждом из которых AWi Tss) определяется полиномом от Tes- Коэффициенты полиномов определяют из значений AW, (7 68) в реперных точках и из условий равенства производных dAWi Tes)ldTes на границах соседних температурных участков [c.415]

Коэффициенты щ (0) и й2(Ф) зависят от углов отклонения траектории трещины вдоль направления (0) изучаемого развития разрушения и перпендикулярно (Ф) ему соответственно, что характеризует вклад в работу разрушения поперечного и продольного сдвига. Измерения углов наклона плоскостей скола в случае хрупкого разрушения стали AISI 1008 без разделения роли продольного и поперечного сдвига свидетельствуют о том, что на разных масштабных уровнях имеет место различие в углах ориентировки элементов сформированной поверхности [142]. Внутризеренное раскалывание осуществляется с углами разориентиров-ки 30-40 на масштабном уровне 1-10 j.m, а межзе-ренное проскальзывание определяют углы 15-30° на уровне более 10 хм. [c.257]

Измерениями толщины широко пользовались раньше специалисты по поляризационно-оптическому методу для определения суммы главных напряжений с целью последующего разделения главных напряжений. Ими для этого было разработано много тонких и точных приборов. Чтобы проиллюстрировать порядок измеряемых величин, предположим, что модуль упругости материала модели и коэффициент Пуассона при комнатной температуре соответственно равны 35 ООО кг см - и 0,4 и что сумма главных напряжений составляет 70 кгкм . По формуле (8.29) запишем [c.220]

Для оценки термически активируемого адгезионного взаихлюдей-ствия (или схватывания) применяется методика, в основе которой лежит приведение образцов в контакт при заданной температуре, выдержка под нагрузкой определенное время и разделение образцов с фиксацией необходимого для этого усилия. Частное от деления этого усилия на приложенную нагрузку, называемое коэффициентом адгезии , слунх"ит сравнительной количественной оценкой адгезионного взаимодействия. Разработанные установки [1, 2] позволяют проводить испытания в вакууме при температурах до 2000° С с измерением усилия, необходимого для разделения образцов, непосредственно при температуре испытания [3]. [c.23]

Теплоизоляция (лабораторных сосудов В OIL 11/02 роторных компрессоров F 04 С 29/04 самолетов и т. п. В 64 С 1/40 сосудов F 17 С (высокого давления (баллонов) 1/12 низкого давления 3/02-3/10) В 65 D (тара с теплоизоляцией в упаковках) 81/38 труб F 16 L 59/(00-16) центрифуг В 04 В 15/02) Теплолокаторы G 01 S 17/00 Теплоносители, использование в инструментах и машинах для обработки льда F 25 С 5/10 Теплообменники [устройства для регулирования теплопередачи F 13/(00-18), 27/(00-02) паровые на судах В 63 Н 21/10 из пластических материалов В 29 L 31 18 F 27 (подовых печей В 3/26 регенеративные D 17/(00-04) шахтных печей В 1/22) систем охлаждения, размещение на двигателях F 01 Р 3/18] Теплопроводность (использование для сушки материалов F 26 В 3/18-3/26 исследование или анализ материала путем G 01 N (измерения их теплопроводности 25/(20-48) определения коэффициента теплопроводности 25/18)) Термитная сварка В 23 К 23/00 Термодис узия, использование для разделения В 01 D (жидкостей 17/09 изотопов 59/16) Термолюминесцентные источники света F 21 К 2/04 Термометры контактные G 05 D 23/00 Термообработка <С 21 D (железа, чугуна и стали листового металла 9/46-9/48 литейного чугуна 5/00-5/16 общие способы и устройства 1/00-1/84) покрытий С 23 С 2/28 цветных металлов с целью изменения их физической структуры С 22 F 1/00-1/18) Термопары (Н 01 L 35/(28-32) использование <(в радиационной пирометрии J 5/12-5/18 в термометрах К 7/02-7/14) G 01 для регулирования температуры G 05 D 23/22)] Термопластичные материалы [В 29 С (способы и устройства для экст- [c.188]

Поправки (Tes) при температурах основных реперных точек получают из измеренных значений W (Tgg) и соответствующих значений lS7QQ-j. gg (Tes) (табл. 3.4). При промежуточных температурах используют интерполяционные формулы. Дипазон между 13,81 и 273,15 К разделен на четыре участка, в каждом из которых ДЙ7(- (T g) определяется полиномом от Tgg. Коэффициенты полиномов находят из значений ДЦ7(- (Tgg) в реперных точках и из условий равенства производных d Wi (T agl/dT es на границах соседних температурных участков. [c.27]

Несколько лучшую точность измерения имеют двухлучевые регистрирующие приборы без фотометрического клина с так называемым электрическим нуле.ч. В таких приборах сигналы, возникающие в приемнике от рабочего пучка и пучка сравнения, после усиления п детектирования разделяются с помощью синхронного переключателя. Разделенные во временп электрические сигналы заряжают конденсаторы соответствующих фильтров, а возникающие на них напряжения V (л) Ф (Я) и Т ц (/,) Ф (Я) подаются далее на электронный регистрирующий потенциометр, который регистрирует их отношение V (/.), Го (/.) = Ф (Я)/Фо (Я) = Т (Я), т. е. коэффициент пропускания. В таких приборах усилитель и детектор являются частью измерительного тракта, и поэтому они должны обладать линейными характеристиками в широком динамическом диапазоне. [c.414]

Здесь мы будем рассматривать лишь полностью некогерентные объекты. Ранее мы видели, что в случае таких объектов и безаберрационной оптической системы одна пара отверстий, помещенных в выходной зрачок и разделенных векторным интервалом (кг1 и,Хг1 у), дает интерферограмму, амплитуда которой пропорциональна модулю функции Лр взаимной интенсивности в зрачке, а пространственная фаза совпадает с фазой этой функции. Но, согласно теореме Ван Циттерта — Цернике, величина Лр пропорциональна двумерному фурье-образу распределения интенсивности на объекте. Следовательно, измерив указанные параметры этой отдельной иитерферограммы, мы получаем (с точностью до действительного коэффициента пропорциональности) спектр объекта на частотах и,Уу). Разные пары отверстий с одним и тем же векторным интервалом дают одинаковые иитерферограммы. Поэтому избыточность оптической системы (т. е. большое число вариантов расположения отдельного векторного интервала в зрачке) лишь повышает отношение сигнала к шуму при измерении, но не дает новой информации. [c.317]

В практике атмосферно-оптических исследований часто возникает необходимость в применении численных методов интерполяции и экстраполяции спектральных и угловых характеристик светорассеяния. Например, это имеет место в задачах разделения спектрального хода молекулярных и аэрозольных коэффициентов ослабления в атмосфере по данным спектральной прозрачности. В случаях, когда требуется дать корректную оценку величины молекулярного поглощения при наличии в соответствующих экспериментальных данных значительного фона рассеяния и т. п. Разработка эффективных методов экстраполяции спектральных характеристик позволит, в частности, прогнозировать значения аэрозольных коэффициентов рассеяния и ослабления в ИК- и УФ-областях, где их непосредственное измерение затруднено из-за преобладания молекулярного поглощения. Исходные оптические данные для подобной экстраполяции можно получить в видимом диапазоне, где имеется достаточно окон прозрачности . Излагаемая ниже теория аппроксимации аэрозольных спектральных характеристик светорассеяния основана на их аналитическом представлении параметрическими интегралами и регуляризирующих алгоритмах численного обращения последних. То, как технически реализуется этот метод аппроксимации, уже говорилось выше, при обсуждении возможных применений операторов восстановления, в первой главе. [c.224]

В пределах настоящего раздела кратко излагаются методики интерпретации оптических данных, получаемых при зондировании слабозамутненной атмосферы, когда объемные коэффициенты аэрозольного рассеяния заметно меньше соответствующих коэффициентов для молекулярной компоненты. Подобные задачи имеют первостепенное значение в оптических исследованиях средней и верхней атмосферы, осуществляемых с использованием измерительных систем, установленных на космических платформах [32, 33]. Для того чтобы в этом случае можно было сколько-нибудь достоверно судить о концентрации аэрозольных частиц и их средних размерах, необходимо решить задачу разделения аэрозольного и молекулярного рассеяния из оптических измерений. С аналогичной задачей мы уже сталкивались выше в теории касательного зондирования. В тех ситуациях, когда молекулярное рассеяние доминирует в формировании оптических сигналов, оказывается полезным привлекать для исследования параметров атмосферы и эффекты молекулярного поглощения. [c.257]

Это соотношение было экспериментально подтверждено в [60], и оно наглядно объясняется одновременностью вылета сигнальных и холостых фотонов. При этом ясно, что если сигнальный отсчет не сопровождается импульсом схемы совпадений, то это вызвано потерей холостого фотона за счет неидеальности тракта ( Пхол < ) Итак, при большом времени измерения отношение числа одновременных отсчетов в обоих каналах к числу сигнальных отсчетов стремится к суммарному коэффициенту передачи холостого канала, и если потери в оптических элементах тракта малы (или известны из независимых измерений), то такой эксперимент позволяет проводить абсолютные измерения квантового выхода холостого ФЭУ (разделение каналов на сигнальный и холостой, конечно, условно — измеряется эффективность ФЭУ, охватывающего большее число мод). [c.199]

При изучении теплоотдачи в элементах различных машин подобные измерения были проведены Т. Г. Сергиевской [204], В. А. Мальцевым [158], Р. А. Себаном [315] и другими исследователями. Для измерения местной теплоотдачи от равномерно обогреваемой сферы к вынужденному потоку Браун, Питтс и Лепперт [35] собирали модели сфер из раздельно обогреваемых секций. Сфера состоит из одиннадцати медных сегментов одинаковой высоты (3,2 мм), разделенных тефлоновыми прокладками толщиной 0,25 мм. Нихромовые нагревательные опирали изолированы окисью магния и уложены в трубки из нержавеющей стали. Нагреватели плотно уложены в кольцевые пазы в каждом сегменте и между собой соединены последовательно. Мощности нагревательных элементов в сегментах одинаковы, что при одинаковых боковых поверхностях сегментов обусловливает постоянство снимаемого с поверхности сферы потока (температурным влиянием на электрическое сопротивление авторы пренебрегали). Для определения локальных значений коэффициентов теплоот- [c.12]

Интересным дополнительным выводом этого исследования явилось предположение о том, что различие во флюоресцентной чувствительности красителей и окружающей водной среды можно использовать для измерения различных важных характеристик этой среды, например температуры, солености и pH. Для этого распыляют калиброванную смесь двух подходящих красителей над интересующей площадью водной поверхности, затем зондируют образовавшееся окрашенное облако лазерным флюорометром с борта летательного аппарата и оценивают локальные условия путем сравнения сигналов флюоресценции от двух красителей. В лабораторных исследованиях [118] было показано, что измерение с точностью 2 % отношения флюоресцентных обратных сигналов от растворенной в воде смеси родамина В и эозина У позволяет определить температуру воды с точностью 0,5 °С. Привлекательной особенностью такого метода измерения температуры воды является взаимное уничтожение в расчетной формуле почти всех коэффициентов, которые могли бы привести в амплитудных измерениях к неопределенности, если необходимая для спектрального разделения двух сигналов разность длин волн не слишком велика. Тем не менее вопросы дифференциального перемешивания и чувствительности к каждой компоненте в растворе требуют тщательного изучения. [c.517]

В настоящее время не представляется возможным проанализировать тензоры вязких и турбулентных напряжений, так как не имеется экспериментальных данных по измерению локальных величин. Поэтому с целью замыкания системы уравнений и экспериментального исследования касательные напряжения Тх и Та, как и в начальной стадии изучения движения однородной жидкости, выразим через средние в сечении трубы скорость, плотность и коэффициент гидр 1влического сопротивления X. В дальнейшем экспериментально будет доказано, что форма такого представления должна быть разной в зависимости от структуры течения (пробковой или разделенной). [c.27]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...