Кольца Несущая способность

Обычно кольцо затяг ивают между корпусом и крышкой (или диском). Выточку иод кольцо делают в корпусе (рис. 448, а) или, предпочтительнее, в крышке (вид б). Этш способ не обеспечивает беззазорную фиксацию (остается невыбранным зазор между стопорным кольцом и стенками канавки в наружной обойме подшипника). Действующие на подшипник осевые силы воспринимаются стопорным кольцом, несущая способность которого ограничена. [c.477]

Главную трудность в испытаниях на сжатие наружным давлением представляет выбор относительной толщины образца h R. При изучении характеристик сжатия необходимо иметь в виду, что зависимость между разрушающим давлением и относительной толщиной имеет три отчетливо выраженных участка. На первом из них (тонкостенные кольца) несущая способность исчерпывается из-за потери устойчивости. Критическое давление, при котором наступает потеря устойчивости кольца, можно оценить по формуле [105, с. 168]. [c.222]

Сферический купол радиусом г = 1м нагружен давлением q, величина которого случайна с экспоненциальным законом распределения, у которого = = 5,75 1/МПа, Чо = 2 МПа. Кромки купола шарнирно оперты на упругое опорное кольцо (рис. 3). Материал оболочки и кольца одинаков, его несущая способность случайна с экспоненциальным законом распределения, у которого = 0,03 1/МПа, = 300 МПа. [c.18]

Игольчатые подшипники отличаются значительной радиальной несущей способностью и позволяют получать наименьшие радиальные габариты подшипниковых узлов характеризуются высокими потерями и невысокой долговечностью не воспринимают осевых нагрузок выпускаются в комплекте с кольцами (см. рис. 292, б) и без внутренних колец (рис. 292, е). [c.435]

Соединения призматическими шпонками (рис. 3.44) имеют наибольшее распространение. Стандартизованы обыкновенные и высокие призматические шпонки. Последние обладают повышенной несущей способностью, их применяют, когда закрепляемые детали (ступицы) имеют малую длину. Момент передается узкими боковыми гранями шпонок. По форме торцов различают шпонки трех исполнений А, В и С (рис. 3.45). Шпонки с закругленными торцами (исполнение А) обычно размещают на валу в пазах, обработанных пальцевой фрезой (рис. 3.45, а) плоские торцы шпонок (исполнение В и С) помещают вблизи деталей (концевые шайбы, кольца и т. д,), препятствующих осевому перемещению шпонок (рис. 3.45, б). [c.295]

Для оценки несущей способности камеры сгорания при повторных пусках воспользуемся расчетной схемой [168], в соответствии с которой оболочка ЖРД рассматривается как система не связанных между собой в силовом отношении двойных колец, которые могут быть выделены из нее поперечными сечениями (рис. 106, б). Уравнение равновесия такого кольца (единственное, если не учитывать осевую нагрузку) имеет вид [c.202]

Исследования оболочек при нагрузках, приложенных по периметру кольца. Увеличение несущей способности гладких оболочек может быть достигнуто посредством распределения нагрузки на несколько точек, расположенных по кольцу. Прочность конструкций при таком нагружении изучали на двух оболочках. При исследовании одной из оболочек нагрузка прикладывалась в ее центре и распределялась по периметру окружности диаметром 12,5 см. На другой оболочке нагрузка прикладывалась через кольцо диаметром 23,7 см. При этом модель первоначально была разрушена нагрузкой, приложенной в центре оболочки, а затем — в двух точках на скате, в 1/4 ее диагональных пролетов (рис. 3.6). [c.186]

В цилиндрической оболочке (табл. 1, п. 10) появление пластических деформаций в зоне жесткого кольца не сни кает несущей способности оболочки, и здесь, если материал способен пластически деформироваться, местные изгибные напряжения могут в расчет не приниматься. В этом случае достаточно ограничиться только определением общих напряжений по безмоментной теории и установить по ним условие прочности. [c.177]

При неподвижных кольцах уплотнения толщина жидкостной пленки бо минимальна, а в отдельных точках пленка нарушается и имеется контакт торцовых поверхностей. При вращении одного из дисков появляется несущая способность за счет гидродинамических эффектов, и толщина пленки увеличивается до 1—3 мкм. [c.162]

Соединения коническими стяжными кольцами предназначены, в основном, для передачи вращающего момента и осевой силы в соединениях типа вал-ступица. Иногда эти соединения бывают нагружены и изгибающими моментами. Соединение образуется после приложения осевой силы затяжки, затяжка осуществляется при завинчивании (затяжке) гайки 1 (рис. 7.3, а) или винтов 4и 5 (рис. 7.3, б и 7.3, в). Во время затяжки кольца надвигаются одно на другое, при этом диаметр наружных колец 2 и б увеличивается и кольца прижимаются к ступице, а диаметр внутренних колец i и 7 уменьшается и они прижимаются к валу. На поверхностях контакта колец с валом и со ступицей возникает нормальное к поверхности контакта давление р и, как следствие, силы трения, которые определяют несущую способность соединения при сдвигающих нагрузках. Кольца выполняют неразрезными. [c.159]

На рис. 19.15 изображена муфта с упругим элементом в виде внутреннего тора. Две одинаковые полумуфты 1 соединены тороидальным упругим элементом 2, края которого прижаты к полумуфтам нажимными кольцами 3 и винтами 4, равномерно расположенными по окружности. Обладая такими же компенсирующими способностями, эта муфта лишена недостатков муфты на рис. 19.14. При одинаковой несущей способности муфта имеет меньший наружный диаметр, а потому меньше подвержена влиянию центробежных сил, т. е. допускает большие частоты вращения. Центробежные силы, действующие на оболочку, воспринимают нажимные кольца. Муфта имеет меньше металлических деталей и проще при установке упругого элемента. [c.496]

Методика исследования. Схема установки для испытаний приведена на рис. 8.1. Утолщенные торцы горизонтально расположенной оболочки вставляли в пазы силовых колец, одно из которых [1) болтами крепили к плите 2 на станине 3. Второе кольцо (4) служило для крепления рычажной системы 5, с помощью которой воспроизводили нагрузку. Крепление оболочки к кольцам осуществлялось с помощью болтового и клеевого соединений. Для устранения влияния на несущую способность оболочек поперечных нагрузок, создаваемых весом кольца 4, плиты 6 и рычажной [c.305]

Муфты ряда варьируются по размеру хомутов и их числу в муфте. Изготов-ляются хомуты четырех размеров. Число хомутов в муфте меняется от 3 до 12. С изменением числа хомутов меняется жесткость и несущая способность муфты. Ступицы полумуфт делают из серого чугуна, а ступицы крупных муфт — из чугуна со сфероидальным графитом или из стали. Нажимные кольца — из чугуна со сфероидальным графитом или стали. [c.113]

В гл. 6 освещены вопросы устойчивости оболочечных систем при неоднородных напряженных состояниях, вызванных действием ло-1 альных нагрузок. Рассмотрена устойчивость сферического сегмента, подкрепленного опорным кольцом, к которому приложены произвольные локальные нагрузки в его плоскости. При проведении исследований применялся модифицированный метод локальных вариаций. Решение основано на минимизации функционала энергии, составленного с учетом вида нагружения и конструктивных особенностей системы. В качестве примера рассмотрены задачи устойчивости сферы при нагружении двумя радиальными силами и упругим ложементом. Приведены результаты экспериментального исследования устойчивости и прочности сферических сегментов — сплошных и с отверстиями — и прочности колец при локальных нагрузках. Исследования проведены на специальной установке для исследования несущей способности оболочек при локальном нагружении. Получены кинограммы процесса потери устойчивости системы. Рассмотрена задача динамической устойчивости цилиндрической оболочки при импульсном нагружении подкрепляющего кольца. Материал оболочки и кольца принят упругим или нелинейно-упругим. Рассмотрено взаимодействие симметричных и изгибных колебаний системы с построением областей динамической устойчивости. [c.5]

Постановка экспериментальных исследований по несущей способности оболочечных систем при локальных нагрузках связана со значительными техническими трудностями. Несмотря на актуальность соответствующих задач, таких исследований проводится недостаточно. В литературе описаны эксперименты по исследованию деформированного состояния в системе оболочка — кольцо при локальных нагрузках. Наиболее характерные способы осуществления нагрузки на конструкцию в эксперименте даны в 57, 71, 79, 87, 88] и др. [c.206]

Для наиболее распространенного сочетания материалов в парах трения угле-графит - металл на трение в зазоре сильно влияет характер обработки металлической поверхности (рис. 8.9). На металлической поверхности после приработки пары трения остается сетка царапин, получающихся при доводке металлического кольца абразивными пастами. С повышением твердости металлического кольца и теплопроводности пары трения несущая способность пары трения увеличивается [40]. [c.252]

Это означает, что при заданном угле перекоса несущая способность роликового подшипника снижается больше, чем шарикового. Поэтому применение роликоподшипников сопровождается повышенными требованиями к точности посадочных поверхностей под наружные кольца, жесткости элементов конструкции (в первую очередь валов) и точности фиксирования колец. [c.183]

Известны случаи термического выпучивания, сопровождающегося разрушением тонкостенных цилиндрических оболочек, усиленных в окружном направлении кольцами, жесткими на изгиб в своей плоскости. Если при нагружении внешним давлением оболочка работает в неравномерном тепловом поле с перепадом температур в радиальном направлении, то сжимающие напряжения в отдельных участках колец от действия избыточного давления и неравномерного нагрева могут складываться, и при недостаточно высоких местных критических напряжениях может произойти выпучивание, сопровождающееся значительной потерей несущей способности конструкции. Величина разрушающего давления в этом случае будет значительно меньше, чем при отсутствии температурного поля [13]. [c.214]

При испытаниях колец на сжатие наружным давлением особенно трудно выбрать относительную толщину образца h/R, при которой можно не учитывать влияния побочных факторов и добиться разрушения от сжатия. В зависимости от относительной толщины образца h/R и степени анизотропии исследуемого материала Bq/Gqt при сжатии кольцевых образцов наблюдаются три различных вида исчерпания несущей способности потеря устойчивости (при испытаниях тонкостенных образцов), разрушение собственно от сжатия (кольца средней относительной толщины) и разрушение при двухосном сжатии (толстых колец), при анализе которого следует учитывать не только окружное напряжение Ое, но и радиальные напряжения Of. [c.201]

Толстостенные цилиндрические оболочки и кольца, образуемые методом намотки, находят широкое применение в конструкциях самого разнообразного назначения. Основная особенность расчета и проектирования толстостенных композитных элементов связана с необходимостью анализа их напряженного состояния на этапе изготовления, так как возникающие при этом начальные технологические напряжения оказывают существенное (а иногда и решающее) влияние на несущую способность. [c.442]

Кольца жесткости устанавливают только на аппаратах, изго- товленных из пластичных материалов (стали, меди и др.). Так кай возникающие меридиональные напряжения при постановке колец жесткости являются краевыми, имеют местный характер и пластические деформации в зоне установки колец существенно не снижают несущей способности обечайки, то местные изгибные напряжения можно в расчет не принимать. Установка колец жесткости на обечайках, изготовленных из хрупких материалов, например, из чугуна, только ухудшила бы работу обечайки. Следует, однако, заметить, что установка колец жесткости на таких обечайках и не требуется, так как они получаются достаточно толстыми и устойчивыми. [c.110]

При недостаточных радиальных размер х опоры иногда используют подшипники, кольцами которых служ т непосредственно детали узла, например вал и корпус, между которыми расположены тела качения с сепаратором или без него. Во подшипники качения выполняют в основном стандартных размеров, с разделением па размерные серии по диаметрам и ширине. По диаметрам подшипники качения имеют две сверхлегкие, две особо легкие, две легкие, среднюю и тяжелую серии, а по ширине — узкую, нормальную, широкую и особо широкую. Ряд однотипних подшипников, размеры (диаметры и ширина) которых соответсгвуют размерным рядам ГОСТа, составляют стандартную размерную серию, в которой одинаковые по конструкции подшипники с одним и тем же посадочным размером внутреннего кольца инеют разные диаметры наружных колец и ширину. Наличие различных серий подшипников качения позволяет применять подшипники различной несущей способности при одних и тех же посадочных размерах валов. [c.87]

В еще более плотно упакованной конструкции (рис. 61, ж) ведущие элементы выполнены в виде призм, рабочие поверхности которых профилированы так, что линия контакта наклонена к радиусу под углом, меньши.м угла трения. Пружинное кольцо 1 поетоянно поворачивает призмы в положение защемления. В этой конструкции, использована практически вся окружность колеса несущая способность ее в десятки раз больше несущей способности исходной конструкции. [c.131]

Следовательно, при равных давлениях на посадочных поверхностях (под первым кольцом у соединений с конпческп.ми кольца.мн и по всей поверхности у конусных соединений) несущая способность соединений с коническими кольцами примерно в 3 раза меньше, чем конусных. [c.314]

Наиболее просты.м и технологнчны.м является соединение с двумя кольцами по сторонам (см. рис. 337, г). Несущая способность его определяется по формуле (92), если принять г = 2 [т. е. ф = 1 — (1 — 2/,3 д) ] и, как видно из рис. 333, а также таблицы, составляет при.мерно 70% нес> щен способности соединений с с = 4 5, выгодно отличаясь от них простотой, продольной устойчивостью (большая разноска опор) и лучшим центрпрование.м (4 центрирующих поверхности вместо 12 — 15, как у соединений с 2 = 4 д- 5). Такие соединения применяют для передачи умеренных крутящих. моментов, а также как вспомогательное средство центрирования в шлицевых соединениях (с.м. рис. 303,. (, м). [c.314]

Несущая способность. Несущую способность стопорных колец (сопротивление осевы.м нагрузкам) определяют по элементарной схеме, предполагая, что кольцо работает на срез (рис. 515, а). [c.553]

Определить несущую способность тонкого кольца, находящегося под действием радиальной сосредото- [c.269]

Проблема изучения интенсивного фрикционного износа тел качения и колец роликоподвгапника ГТД имеет 2 направления изучение процесса проскальзывания роликов относительно внутреннего кольца и изучение характера несущей способности масляного слоя в контакте "ролик - кольцо". [c.29]

Очевидно, что лимитирует снижение усилия величина р. Ёсли, например, d/h — S, то р = 0,4896 0,1648. При этом для длинных оболочек /V = 0,88 Ч-0,990, для очень коротких оболочек /V = 0,830,95 соответственно. Таким образом, эффект свободных краев у.оболочек с кольцами при осесимметричном выпучивании почти не проявляется. Так что практически Л/ = 1. Эта формула недостаточна для оценки несущей способности оболочки. При определенных сочетаниях N, t, Р оболочка может быть пластически деформирована задолго до того, как усилие N достигнет единицы. Оболочка теряет несущую способность с образованием осесимметричных складок. [c.111]

При испытаниях в зависимости от диаметра центрального отверстия существенно меняется вид разрушения. Для изолированного кольца или кольца, подкрепленного диафрагмой с большим диаметг ром отверстия, несущая способность определяется поломкой системы. Для пластичных материалов этому предшествуют местные пластические деформации. Начиная с определенного диаметра отверстия несущая способность определяется потерей устойчивости сферической оболочки. [c.215]

В статье Линдберга рассматривается несущая способность весьма длинной оболочки (кольца) при динамическом поперечном давлении. Предполагается, что вначале оболочка испытывает осесимметричное движение, а затем возникает из-ги0ная деформация. Этот переход от осесимметричного пере-меш ения к деформации, характеризующийся тем или иным числом волн по окружности, отвечает критическому значению внешнего давления. Наступление такого перехода оказывается зависящим от начальных несовершенств в форме оболочки. В статье делается попытка определить опасные значения импульса, приложенного к оболочке. [c.6]

ЭНИМСом разработана конструкция трехвкладышного подшипника (рис. IV.36, в) с самоустаНавливающимися вкладышами. Благодаря тому, что вкладыши 4 опираются на сферические опоры регулирующих винтов 5, они занимают в процессе работы такое положение, которое способствует образованию масляного клина благоприятной формы и исключает появление кромочного давления. Эти подшипники обладают высокой несущей способностью и жесткостью масляного слоя [ПО]. Кольца 1 и 2, прижа- [c.617]

Объемную энергоемкость ободов-ди-сков можно существенно повысить, делая их составными — нз матернала с разными свойствами. Различные попарные сочетания колец из композитов рассмотрены в 12, 17]. Более жесткий и более прочный в окружном направлении материал использовался во внешнем кольце. Сжимающее радиальное напряжение на поверхности раздела позволило повысить несущую способность колец по радиальным напряжениям, что и обеспечило прирост энергоемкости. Наибольшее увеличение объемной энергоемкости по сравнению с 5 гоахУ однородных колец (на 40%) было достигнуто при сочетании угле-н органопластика со стеклопластиком. Массовая энергоемкость при этом по сравнению с максимальной уменьшилась на 20%. [c.434]

К альтернативным вариантам исчерпания несущей способности относятся потеря устойчивости тонкостенными кольцами при наружном давлении, разрушение размоткой , связанное с особенностями напряженного состояния первого и последнего витков, разрушение путем отщелкивания внутреннего слоя при наружном давлении, неограниченная ползучесть кольца при внутреннем давлении вследствие межслойной сдвиговой ползучести в спиральной прослойке связующего. [c.482]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...