Динамические напряжения и динамический коэффициент

Груз массой т = 20 кг падает с высоты Н — 50 мм и ударяется о выступ стального стержня, расположенный на нижнем свободном конце (рис. 384). Определить динамический коэффициент, динамические напряжения и динамическое удлинение стержня, если / = 500 мм и d = 30 мм. [c.303]

Динамические напряжения и динамический коэффициент [c.290]

Подставляя значения в формулу для коэффициента динамичности (22.42), находим k , а затем по формулам (22.41) и (22.40) находим динамические напряжения и деформации. Так, для балки на двух опорах динамические напряжения определятся по формуле [c.643]

Таким образом, динамические напряжения во многих случаях могут быть выражены через статические напряжения и динамический коэффициент. Это особенно удобно, так как динамический коэффициент часто приходится определять опытным путем. [c.289]

На практике влияние динамической нагрузки, как правило, учитывается с помощью динамического коэффициента К ,. Для получения максимальных значений динамических напряжений и перемещений динамическая нагрузка заменяется статической, а найденные от нее напряжения [c.54]

Для определения вызванных ударом наибольших динамических напряжений и перемещений с учетом массы упругой системы, так же как и при расчете без учета массы, напряжения и перемещения, найденные путем расчета системы на статическое действие силы Р, следует умножить на динамический коэффициент д. Прибавив к найденным значениям напряжения и деформации от собственного веса упругой системы (если по условию задачи их следует учитывать), получим полные напряжения и перемещения, возникающие при ударе. [c.521]

Знание усталостных характеристик материала, влияния на эти характеристики различных эксплуатационных и технологических факторов, а также статических напряжений позволяет, если известны динамические напряжения, получить величину коэффициента запаса усталостной прочности. [c.109]

Таким образом, как при учете сил инерции, не меняющих своего направления, задача нахождения динамических напряжений и проверки прочности при колебаниях может быть сведена к определению статических напряжений и коэффициента динамичности /Сд. Так как последний зависит от величины А, то нужно уметь определять наибольшее значение амплитуды колебаний в разных случаях. [c.502]

При выполнении практических расчетов, при известном коэффициент р, легко определяется величина максимальных динамических напряжений и перемешений в упругих элементах заданной системы [c.161]

Для определения вызванных ударом наибольших динамических напряжений и перемещений с учетом массы упругой системы, так же как и при расчете без учета массы, напряжения и перемещения, найденные путем расчета системы на статическое действие силы Р, следует умножить на динамический коэффициент йд. Прибавив к найденным значениям напряжения и деформации от [c.603]

В данном случае динамические напряжения не могут быть определены через коэффициент динамичности Ад по приведенной выше методике. Поэтому, решая задачу, будем исходить из того, что вся кинетическая энергия Т, запасенная падающим стержнем до достижения им опор, полностью перейдет в энергию деформации U стержня при его ударе (потерями энергии на смятие в местах контакта стержня с опорами и на трение о среду пренебрегаем), т, е. [c.647]

Напряжение трения выражается через градиент скорости у поверхности стенки и динамический коэффициент вязкости по закону Ньютона [c.317]

Опыт преподавания показывает, что если предложить учащимся задачу на изгибающий удар, в которой напряжения и перемещения должны быть определены не в точке удара (точнее, не в том сечении, которое непосредственно подвергается удару), то подавляющее большинство из них не может справиться с этой задачей. Например, если взять шарнирно-опертую балку, на которую груз падает в четверти пролета, и предложить найти наибольшие напряжения, возникающие в сечении посредине пролета, то можно не сомневаться, что большинство учащихся не будет знать, какую величину статического прогиба подставить в формулу для динамического коэффициента. Для того чтобы внести должную ясность в этот вопрос, рекомендуем решить в аудитории или задать на дом (с последующим разбором в аудитории) задачу 9.45 [15]. Для случая, когда точка удара находится посредине балки, следует дать готовые формулы для прогибов в точке удара и на конце консоли пусть учащиеся подумают, какой из них следует воспользоваться. Конечно помимо указанной надо дать на дом еще хотя бы одну задачу. [c.204]

Формула (18.4.14) пригодна и в том случае, если груз Q падает на балку в любом месте, при этом статический прогиб в месте падения равен 1ст. Это справедливо при любых закреплениях концов балки. При 11 = 0 динамический коэффициент принимается равным 2, следовательно, динамическое напряжение будет в два раза больше статического. [c.312]

Зная величину динамического коэффициента, легко подсчитать напряжение и деформации, возникаю- J щие при ударе. [c.313]

Таким образом, для определения наибольших напряжений и перемещений при ударе напряжения и перемещения, найденные в результате расчета системы на силу Р, действующую статически, следует умножить на динамический коэффициент /Сд или рассчитать систему на действие статической силы, равной произведению Рк . [c.515]

Для определения динамических напряжений в упругой системе, вызванных ее вынужденными колебаниями, следует найти напряжения от статически действующей силы 5 и умножить их на динамический коэффициент. Прибавив к динамическим напряжениям напряжения от статически действующей силы Р, получим значения полных напряжений в упругой системе. [c.531]

Коэффициент динамичности по формуле (14.66), динамическое удлинение и напряжение в стержне [c.247]

Итак, в наиболее невыгодных условиях оказывается первый ослабленный стержень. Этот результат имеет общий характер. При ударных нагрузках местные ослабления, повышающие статические напряжения и практически не уменьшающие коэффициент динамичности, приводят к увеличению динамического напряжения. [c.270]

Вибрационные напряжения деталей, особенно в области средних и высоких частот, как правило, не превышают 20 кгс/см. При таких напряжениях машиностроительную конструкцию можно рассматривать как линеаризированную упруговязкую систему, расчетные коэффициенты поглощения материала которой учитывают потери в материале и соединениях деталей. Как было показано в главе 1, расчет колебаний демпфированных конструкций может производиться разложением амплитудной функции в ряд по собственным формам недемпфированной системы или методом динамических податливостей и жесткостей с комплексными модулями упругости. Последние методы особенно предпочтительны для неоднородных систем, с различными коэффициентами поглощения в подсистемах (например, амортизированные балочные конструкции). [c.101]

Всему причиной такие свойства капрона, как его высокая упругость, малый коэффициент трения и почти полная нечувствительность к концентрации напряжений и ударным нагрузкам. В капроновых шестернях нагрузка распределяется между большим количеством пар зубьев и более равномерно, чем в металлических. Поэтому расчетная нагрузка капроновых зубчатых пв редач по сравнению с металлическими уменьшается в 2—3 раза, а это и приводит к одинаковым размерам капроновых и стальных зубчатых колес. У капроновых шестерен резко уменьшается по сравнению с металлическими влияние динамического характера нагрузки. [c.165]

В режимах с коротким временем нагружения (Г= 1.2-1.810-%) соотношение d/X 0.25. В этой области воздействия волн соотношение между динамическим и статическим коэффициентами напряжений находится в ряду 1 < ДКН < СКН. При другом времени соотношение d/Л 0.25 а соответствующий уровень ДКН превышает СКН на 12-14% (рис.4.28), т.е. ДКН СКН. Поэтому для времени воздействия более Ю-% можно воспользоваться методами расчета напряженного состояния для статического нагружения композита /96/ [c.142]

Удельное электросопротивление субмикрокристаллических Си, Ni и Fe, полученных методом равноканального углового прессования, изучено в работах [90-92]. Средний размер зерен в СМК металлах составлял от 100 до 200 нм. При 80 К удельное сопротивление СМК-Си почти в 2 раза больше, чем р крупнозернистой меди. Повышенное электросопротивление СМК-Си обусловлено более высоким коэффициентом рассеяния г электронов на неравновесных границах зерен для СМК-Си (г = О, 29-0,32 вместо г = О, 24 для равновесных границ в крупнозернистой меди). Согласно [93] повышение коэффициента г связано с искажениями трансляционной симметрии, вызванными даль-нодействуюгцими полями напряжений, и динамическими возбужденным состоянием атомов в зернограничной фазе. В результате отжига при 420-470 К происходит резкое падение р при дальнейшем повышении температуры отжига р медленно пони- [c.169]

Подставляя в формулу для коэффициента динамичности А", значения с=/сшах или находим К , а затем и величину динамических напряжений и деформаций. Так например, в случае балки на двух опорах при вычислении динамического напряжения о, та имеем такую формулу [c.708]

Постепенный отход от расчетных формул в виде произведения многих коэффициентов, рассматриваемых независи-Mbiivtn, к комплексному определению контактных и изгибных напряжений, статических и динамических напряжений, распределения их по контактным линиям и между парами зубьев в зацеплении. [c.487]

В последние годы получила развитие динамическая механика разрушения [32], использующая аналитические, численные и экспериментальные методы. Для экспериментального исследования напряже1пюго состояния вблизи вершины трещины и кинетики трещины применяют различные методы, включая методы фотоупругости и теневых зон (каустик). Созданные модели динамического разрушения используют те же положения, что и для квазистатиче-ского разрушения, а именно - представления о коэффициенте интенсивности напряжений и условие постоянства удельной энергии разрушения. Эти модели динамического разрушения базируются на предположении о непрерывном характере роста трещин. Экспериментальные данные, однако, показывают дис- [c.297]

Вернемся к случаю (а), когда трещина бежит по образующейся трубопровода. При стационарном распространении трещины отрьн а Г - интеграл и динамический коэффициент интенсивности напряжений Ki связаны известным соотношением [3] [c.346]

Обобщением этого факта на случай произвольного движения является гипотеза о том, что касательные напряжения, а также зависящие от ориентаций плои адок части нормальных напряжений пропорциональны соответствующим скоростям деформаций. Иными словами, предполагается во всех случаях движения жидкости линейная связь между вязкостными напряжениями и скоростями деформаций. При этом коэффициентом пропорциональности в формулах, выражающих эту связь, должен быть динамический коэффициент вязкости д,, так как для прямолинейного движения эти формулы должны превращаться в формулу Ньютона (1.11) для вязкостного напряжения. [c.80]

В схемы устройств для измерения кинематических и динамических параметров процесса распространения волн напряжений входят датчики, являющиеся преобразователями механических возмущений в электрические сигналы, и измерительная аппаратура, позволяющая регистрировать эти сигналы. Рассмотрим принцип работы и устройство датчиков и измерительной аппаратуры. Установим требования, предъявляемые к ним, на примере аксельрометра [прибора для замера ускорения, представляющего собой систему с одной степенью свободы и состоящую из инерционного элемента массы М, упругого чувствительного элемента с жесткостью К. и демпфера с коэффициентом затухания т (рис. 14)]. При определенных допущениях [1] систему можно считать линейной и ее движение характеризовать уравнением X + 20х Ь = / t), решение которого имеет вид X = gn/(o — Г], (1.2.10) [c.24]

И —допускаемый коэффициент запаса Пи — коэффициент запаса устойчивости Р—сосредоточенная сила Якр — критическая сила Pi—обобщенные силы Рф—фиктивная обобщенная сила Рд— динамическая сила Рц — возмущающая сила Ро—амплитуда возмущающей силы р — интенсивность распределенной нагрузки по площади давление полное (результирующее) напряжение Ро—октаэдрическое результирующее напряжение контактное давление между составными цилиндрическими трубами Ртах Pmin< Рт — максимальное, минимальное и среднее напряжение цикла Ра — амплитуда цикла Ршах> Р т> Ра — наибольшее, среднее напряженней амплитуда цикла при работе на пределе выносливости р, — п редел вы носли востн [c.6]

Наиболее существенные результаты в динамической механике разрушения получены в рамках линеаризованной теории, в которой предполагается, что зона проявления нелинейных эффектов мала по сравнению с длиной трещины, а поле напряжений вокруг пластической области оппсывается асимптотическими формулами, полученными из решения упругой задачи. Это поле напряжений сингулярно, и главный член его разложения по степеням расстояния от конца трещины г, как п в статике, имеет вид К/У г. Угловое же распределение напряжений и перемещений в окрестности вершины стационарной трещины одинаково при статическом и динамическом нагружении, а влияние инерционного эффекта заключается в том, что коэффициент интенсивности напряжений становится зависящим от времени. Кроме того, исследования показывают, что спустя некоторый период времени после приложения нагрузки характер зависимости коэффициентов интенсивности напряжений и импульсных нагрузок от времени идентичен. Однако в течение этого периода времени коэффициент интенсивности напряжений достигает своего пикового значения, иногда значительно превышающего статическое (аналогичный вывод можно сделать и в случае гармонического нагружения тела с трещиной). [c.407]

По мере перехода от зоны ЗК с максимальным растягивающим напряжением к ее центра.яьному отверстию, где она располагается на валу редуктора, напряжения от контакта зубьев уменьшаются из-за их перераспределения между соседними зубьями и ограниченным перемещением или возможной деформацией самих зубьев. При этом динамические напряжения от вращения ЗК возрастают и нарастает максимальный уровень коэффициента интенсивности напряжения, если рассматриваемая траектория изменения напряжений вдоль радиуса колеса совпадает с траекторией возрастающей длины усталостной трещины. По мере продвижения усталостной трещины от периферии ЗК к ее оси происходит нарастание асимметрии цикла нагружения при уменьшении амплитуды переменных напряжений. Возникает естественный вопрос о длительности процесса зарождения и последующего роста трещины на основе анализа вида повреждающего цикла нафужепия, который определяет продвижение трещины в ЗК за один цикл запуска и остановки двигателя. [c.680]

Как обычно, рассмотрим кривую напряжение — пластическая деформация, состоящую из трех стадий легкого скольжения (I), деформационного упрочнения (II) и динамического возврата (III). j Последняя стадия связана с разрушением дислокационных ско- 1 плений, перегруппировкой дислокаций путем поперечного сколь-жения, выстраиванием их в полигональные субграницы и ячеистые сплетения с взаимным ослаблением упругих полей дисло- i каций. Эти процессы ведут к уменьшению энергии деформации, запасенной в материале, и к частичной взаимной аннигиляции дислокаций. Коэффициент упрочнения на этой стадии уменьшается до нуля с ростом деформации, как это и наблюдается на кривых напряжение — деформация. [c.46]

Хизол 4485 (прежде называвшийся хизолом 8705) представляет собой мягкий уретановый каучук с высокой оптической чувствительностью по напряжениям. При соответствующей механической обработке он не дает заметного краевого эффекта времени и нри комнатной температуре не обнаруживает вязкого течения. Он обладает большим коэффициентом теплового расширения, легко обрабатывается и склеивается с другими материалами. Листовой хизол 4485 находит применение нри исследовании температурных и динамических напряжений. Его можно изготовить отливкой из смеси, составленной из 100 частей хизола 2085 (прежде 8530) как основного материала и 24 частей хизола 3562 (прежде G-5) в качестве отвердителя. Смесь нолимеризуется в течение 2 час при 138° С и затем в течение 4 час при 100° С. [c.136]

МИ колебаниями от главных циркуляционных насосов, гидродинамическими усилиями от изменения скоростей и направлений потоков теплоносителя в первом контуре, тепловыми пульсациями от недостаточного перемешивания потоков теплоносителя, вибрациями и колебаниями от сейсмических нагрузок. Сложный спектр высокоскоростных и вибрационных механических и тепловых нагрузок имеет место при различных аварийных режимах, связанных с возможным разрывом главных трубопроводов первого контура и динамическим смещением опор корпуса реактора при мощных землетрясениях и разрывах. Характер и анализ перечисленных выше статических и циклических нагрузок и связанных с ними напряжений приведены в нормах расчета на прочность [1,2]. Перечисленные выше нагрузки создают в корпусах и других злементах первого контура водо-водяных реакторов соответствующие номинальные нагфяжения. Учитывая сложность конструктивных форм этих элементов, неравномерное распределение температур по толщине стенок каждого элемента и между отдельными элементами, а также различие в физико-механических свойствах (коэффициенты линейного расширения, теплопроводность), суммарные местные напряжения могут значительно (в 2—3 раза и более) превосходить номинальные. По данным [1, 2, 6, 23, 29—37], коэффициенты концентрации напряжений а от механических нагрузок (равные отношению местных напряжений в различных зонах корпуса реактора к номинальным напряжениям в гладкой цилиндрической или сферической части) составляют величины порядка 1,5—5. Для некоторых из зон корпуса эти коэффициенты приведены в табл. 1.3. [c.19]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...