Общие условия резания

Глава 3. ОБЩИЕ УСЛОВИЯ РЕЗАНИЯ ДРЕВЕСИНЫ [c.33]

ОБЩИЕ УСЛОВИЯ РЕЗАНИЯ [c.38]

Значения постоянной и показателей степени приведены в табл. 28, а периода стойкости Т — п табл. 29. Общий поправочный коэффициент на скорость резания, учитывающий отличные от табличных условия резания, представляет собой произведение из коэффициентов [c.435]

Положение оси, величина угловой скорости и винтовой параметр движения производящей поверхности будут при этом зависеть от параметров этой поверхности, определяющих положение касательной плоскости в этой точке, в том числе и от угла зацепления (профильных углов резцов, описывающих производящую поверхность в своем движении резания). Однако это условие, несмотря на его принципиальную общность, практически является слишком жестким именно потому, что обусловливает зависимость от всех параметров производящей поверхности. Более удобным в этом отношении является следующее условие, которое, являясь в принципиальном отношении частным случаем приведенного выше общего условия, в практическом отношении будет более гибким и широким векторы скоростей и Vj в относительном движении производящей поверхности по отношению к каждому из нарезаемых колес в точке, через которую должна проходить линия зацепления, должны совпадать по направлению с вектором относительной скорости этой же точки при зацеплении колес между собой (см. фиг. 16) [c.89]

Среднее значение коэффициента трения на контактной площадке инструмент — стружка может быть подсчитано по измеренным силам резания. Обнаружено, что коэффициент трения, полученный таким путем, исключительно высок по своей величине и сильно зависит от геометрии режущего инструмента и других условий резания. Процесс трения на рабочих поверхностях инструмента имеет как сходные черты, так и различия с процессом, возникающим при скольжении любых металлических поверхностей. Чтобы понять различия между этими процессами, необходимо сначала рассмотреть общую механику трения скольжения. [c.53]

Рассчитанные с использованием табличных данных силовые зависимости учитывают конкретные технологические параметры (глубину резания, подачу, ширину фрезерования и др.) и действительны при определенных значениях рада других факторов. Их значения, соответствующие фактическим условиям резания, получают умножением на коэффициент Кр - общий поправочный коэффициент, учитывающий измененные по сравнению с табличными условия резания, представляющий собой произведение из рада коэффициентов. Важнейшим из них является коэффициент Кщ, учитывающий качество обрабатываемого материала, значения которого для стали и чугуна приведены в табл. 9, а для медных и алюминиевых сплавов - в табл. 10, [c.363]

Общий поправочный коэффициент на скорость резания, учитывающий фактические условия резания, [c.385]

При оптимизации сочетания переменных факторов состояния системы резания с целью оптимизации условий резания на технологической операции критерием оптимизации является один из показателей функционирования системы резания. Этот показатель или совпадает, или находится в определенном (однозначном) соответствии с одним из показателей ОМР. В соответствии со сказанным, целевой функцией в данном случае будет одно из уравнений (1) общей математической модели системы резания. За основу технических ограничений принимают остальные уравнения совокупности (1), причем они превращаются в неравенства, так как, руководствуясь техническими условиями, технолог накладывает ограничения на каждый из параметров функционирования системы, кроме оптимизируемого. [c.8]

В особо жестких условиях резания воздействие сильно поверхностно-активной среды на обрабатываемый материал становится сравнимым с воздействием на инструментальный режущий материал, и получаемая общая эффективность существенно снижается, что-требует специального выбора инструментального режущего материала. [c.46]

Отрицательный передний угол у сердцевины создает тяжелые условия резания поперечной кромкой, фактически она не режет, а вдавливается в материал, что приводит к сильному повышению усилия подачи. По данным экспериментальных работ, около 50—60% общего усилия подачи приходится на работу поперечной кромки. [c.366]

В отличие от сверла зенкер не имеет поперечной кромки, поэтому условия резания на всем протяжении режущих кромок зенкера более равномерные и благоприятные, чем у сверла. Конструктивные элементы зенкера (рис. 83) О - диаметр Ь— общая длина /д — длина рабочей части 2 — число перьев / — длина режущей части 2ф — угол режущей части со — угол наклона канавок ос — задний угол на режущей части у — передний угол на режущей части — угол наклона режущей кромки /—ширина ленточки [c.121]

Шлифовальные круги формы ПН, изготовляемые по специальному заказу, имеют на поверхности ряд отверстий для улучшения условий резания и отвода стружки. Наружный диаметр круга, 750 мм, внутренний 350 мм, высота 40 мм. допускаемый износ до 15 мм. Характеристика круга карбид кремния на бакелитовой связке, зернистость 60, твердость СМ2. Рассмотрим кинематическую схему автомата (фиг. 165). Особенность этой кинематической схемы состоит в том, что все отдельные кинематические цепи короткие, простые и при этом некоторые звенья се являются общими для различных цепей. [c.248]

Общей положительной особенностью рассмотренных поворотных приспособлений для обработки сферических и радиусных поверхностей является то, что в процессе растачивания резец все время направлен перпендикулярно к обрабатываемой поверхности, что обеспечивает постоянные условия резания. Эта особенность поворотных приспособлений наиболее существенна при обработке сферических и радиусных поверхностей с небольшими радиусами кривизны. [c.285]

РАЗЛОЖЕНИЕ РЕЗУЛЬТИРУЮЩЕЙ СИЛЫ РЕЗАНИЯ. В общем случае вектор результирующей силы Рр в зависимости от комплекса условий резания имеет различные значения и направления действия. Для удобства расчетов результирующую силу резания Рр рассматривают в пространственной декартовой координатной системе хуг. В резании металлов приняты следующие принципы ориентации системы координат. Начало системы координат принято совмещать с точкой 1 вершины резца, установленной на высоте оси вращения заготовки (рис. 7.3). Ось X располагается горизонтально параллельно оси вращения обрабатываемой заготовки ось у горизонтальна и перпендикулярна оси вращения заготовки (параллельно оси у обычно располагают геометрическую ось державки резца) ось 2 вертикальна и направлена вниз. [c.96]

В зависимости от условий резания видимые признаки износа находятся на разных участках лезвий инструментов. Проще всего это общее для всех видов инструментов положение рассмотреть на примере резца. [c.122]

Изучение резания начинают с простых его видов. Общие условия простого (элементарного) резания следующие [c.34]

Из этих условий определяющим является неизменность силы резания Оно указывает на то, что простое резание — установившийся процесс. При нем нет никаких изменений напряженного состояния в любой точке резца и древесины, имеющей постоянные координаты относительно подвижных, связанных с резцом, осей. Поля напряжений и деформаций, вызываемых резцом в древесине, двигаются в ней со скоростью резания V. Всякое несоблюдение какого-либо из общих условий простого резания усложняет его. Степень сложности зависит от того, какие условия и в каком количестве не соблюдаются. [c.34]

Таким образом, для выражения условий резания, зависящих от строения ствола — структурных условий, необходимо знать направления скорости резца, его режущей кромки и нормали к поверхности резания относительно главных направлений (осей) ствола. Всякое направление в пространстве определяется тремя косинусами углов, составленных этими направлениями и осями координат (направляющими косинуса). Следовательно, структурные условия резания древесины выражаются девятью направляющими косинусами, абсолютные значения которых могут получать, значения от нуля до единицы. В общем случае резания все направляющие косинусы не равны нулю и единице. Такая совокупность величин косинусов определяет наибольшую сложность структурных условий резания. Но не все величины направляющих косинусов независимые. При резании прямым резцом между ними существуют шесть уравнений связи. Как известно из аналитической геометрии, сумма квадратов косинусов, определяющих одно направление, равна единице. При резании выделены три направления. Это дает три уравнения связи. Кроме того, перпендикулярность нормали поверхности резания, вектору скорости и режущей [c.38]

Последние два выражения приближенны и справедливы для стружек толщиной не более е = мм. Коэффициент а зависит от степени остроты режущей кромки. Кроме того, он, как и коэффициент d, зависит от совокупности прочих условий резания, т. е. величины and можно считать коэффициентами для частного случая. В общем случае — они функции многих условий резания. [c.85]

В условиях резания скалывания может резко увеличиться общ,ее тангенциальное сопротивление за счет адгезии между обнаженны ми, лишенными защ,итных пленок, поверхностями. В первом приближении [c.181]

Приведем некоторый экспериментальный материал о характере деформации снимаемого слоя в различных условиях резания и покажем, насколько реальна описанная идеализация процесса резания. Прежде всего ответим на вопрос, можно ли в общем случае процесс стружкообразования рассматривать как задачу плоской деформации. При плоской деформации перемещения частиц тела параллельны одной плоскости, например, yz и не зависят от х. [c.45]

Токарный инструмент выбирается на основе геометрических и технологических требований к выполняемым этим инструментом операциям, которые формулируются в самой общей форме, т. е. без учета характеристик какого-либо конкретного станка. Геометрические критерии выбора токарных инструментов — это геометрия режущей кромки, направление установки резца и исключение каких-либо столкновений резца во время его движения. Определяются крайние положения главной и вспомогательной режущих кромок, радиус скругления вершины резца, наибольшие размеры хвостовика и патрона, а также минимальная рабочая длина инструмента. Критерий резания — это режущий материал и граничные значения углов и размеров режущих кромок резцов. Для инструментов, которые удовлетворяют этим требованиям, гарантируется плавная обработка с хорошими (приемлемыми) условиями резания. [c.161]

Экспериментальные зависимости сил резания от режимов-и условий обработки при ленточном шлифовании имеют сложный характер изменения. Их анализ с точки зрения отношения flz/p позволяет раскрывать физическую сущность процесса и предвидеть их значения при изменении тех или иных режимов и условий шлифования. Например, с ростом глубины резания ожидается увеличение составляющих сил резания Ру и Pz сечения стружки, ее длины и силы натяга в системе СПИД. Объем срезаемого металла одним зерном увеличивается, и, следовательно, возрастает нагрузка на него. Общие силы резания увеличатся. В то же время увеличение глубины резания смещает отношение Oz/p в сторону больших значений. Доля трущих и скоблящих зерен уменьшается, что приводит к снижению Ру и Pz. В конечном итоге действие двух противоположных факторов приводит зависимости Ру и Pz=f(t) к сложному виду. [c.24]

Общее количество теплоты, образующееся при одинаковых условиях резания, при обработке пластмасс значительно меньше, чем при резании металлов. Это объясняется более низкими показателями механической прочности и твердости пластических масс и значительно меньшими силами резания при их обработке. Однако температура в зоне резания и, что особенно важно, температура поверхностного слоя при обработке пластмассы, довольно высока. Часто эта температура является причиной брака изделия, особенно, если предъявляются высокие требования к его механической и диэлектрической прочности. [c.23]

Обозначения глубины фрезерования t и ширины фрезерования В для различных видов фрезерования приведены на рис. 5. Величины постоянной и показателей степени даны в табл. 37, а периода стойкости Т — в табл. 38. Общий поправочный коэффи1Ц1еит на скорость резания, учитывающий отличные от табличных условия резания, [c.444]

Общий шоправочный коэффициент на скорость резания, учитывающий отличные от табличных условия резания [c.447]

Прерывистое стружкообразование может привести к появлению трещин на поверхности детали, колебаниям силы резания, вибрации резца. Все это ухудшает шероховатость обработанной поверхности. Аналогичные результаты получаются и при непрерывном стружкообразовании в условиях наростообразования. Нарост периодически срывается с резца и портит обработанную поверхность. В общем случае резание в условиях сливного струж-кообразования при отсутствии нароста является более предпочтительным, так как при этом уменьшается или полностью отсутствуют колебания силы и связанные с этим трудности обработки. [c.133]

При изучении общих законов износа режущих инструментов мы З становили, что в подобных условиях резания любой режущий инструмент, в том числе и протяжки, получает износ по задней грани. [c.82]

Для обеспечения стружколомания в практике применяют как положительные, так и отрицательные передние углы. Использование плоской передней поверхности с отрицательным углом (обычно у-минус 15—10°) вызывает повышение общей силы резания и в особенности ее радиальной составляющей. Вследствие этого резцы могут быть применены только при условии обеспечения жестких условий работы. При отсутствии их целесообразно применять резцы с положительным передним углом в пределах 5—15° при условии наличия упрочняющей ленточки шириной 1,5—2 мм с отрицательным углом Зч-5°. Путем изменения ширины ленточки можно добиться удовлетворительной работы резца при снятии стружки как мелкого, так и крупного сечения. [c.161]

Ниже рассмотрены а) закономерности формообразования и направления потока стружки и пылевых частиц при различных условиях резания хрупких материалов б) взаимодействие потоков (стружки, пыли и воздуха) в зоне всасывания и в пневматических приемниках в) физико-механические и аэродинамические особенности элементных стружек (форма, размер, масса, скорость витания и др.). Эти исследования необходимы для установления общих принципов проектирования пылестружкоприем-ников, на основе которых могут создаваться частные конструкции, а также для расчета всей пневмотранспортной системы. [c.76]

Резец уста новлен выше центра 7—увеличивается 8—уменьшается а—уменьшается Условия резания улучшаются, так как при увеличении уменьшается степень деформации стружки. Уменьшение а может увеличить до недопустимых пределов трение задней грани резца об обрабатывает ую поверхность В общем случае резец устанавливается выше центра. При обдирке длинных и тонких заготовок ре зец необходимо устанавливать по центру во избежание заедания его вследствие пружинения заготовки. При обдирке очень твердых материалов т. е. при больших усилиях резания) резец следует устанавливать ниже центра во избежание заедания резця вследствие прогиба его под деЙ ствием силы резания [c.19]

Изучение влияния изменчивых условий резания на его результат— структуру получаемой поверхности — основная задача теории и экспериментального исследования резания. Для решения ряда производственных задач необходимо знать величину и направление общей силы, с которой резец действует на древесину. Общую силу Я действия резца представляют как геометрическую сумму результирующих нормальных и касательных сил, действующих по граням и режущей кромке. Они показаны на рис. 5.13, а, где п.г, Qз.г, Qp.к — нормальные результи-, рующне по передней и задней граням и по режущей кромке, приложенные к точкам О и Оз, а, иРп.г, Рз.г, / р. к — соответствующие результирующие сил трения, приложенные в точках Ог, О4, О. На рисунке за профиль режущей кромки принята [c.54]

В общем случае (при косом резце) сила действия резца на древесину не лежит в плоскости, содержащей вектор скорости резания и нормаль к поверхности резания. Эту силу представляют как геометрическую сумму ее проекций на направление скорости резания, на нормаль к поверхности резания и на третье направление, нормальное к первым двум. Необходимо, следовательно, измерить все эти три составляющие силы действия резца на древесину при различных переменных условиях резания. Весьма важным условием оказывается скорость резания, потому что при периодическом резании сила действия резца — величина, изменяющаяся при промышленных скоростях движения резца с большой частотой. Так, при скорости резания и = 50 м/сек и длине элемента стружки /э=1 мм частота изменения силы действия резца и, следовательно, всех ее составляющих раъна v = 50-10 Гц. Для регистрации изменения сил в период образования одного элемента необходимо, чтобы все части измерительной системы имели частоту собственных колебаний в 8—10 раз большую, т. е. равную 50 10 Гц. Конструирование такого измерительного комплекса — трудная задача. В настоящее время часто используется аппаратура с частотой колебания до 20-10 ГЦ. Она позволяет записывать процессы, протекающие [c.97]

Начнем с вопроса о силах, действующих на инструмент. При ПМО производительность процесса обработки повышается прежде всего за счет увеличения сечения среза. Увеличение элементов среза при обычном резании вызывает, как известно, возрастание главной составляющей силы резания Pz. Нагрев обрабатываемого материала плазменной дугой относительно снижает величину Pz, но все же сила оказывается достаточно большой, а часто даже большей, чем при резании без подогрева, поскольку режим при ПМО возрастает. Так, например, по данным ПО Ижорский завод [10] при обработке стали 08Х18Н10Т переход к плазменно-механическому точению позволил от режима резания /=15 мм 5 = = 1,6 мм/об 0=9 м/мин перейти к t — 20 мм 5 = 2,5 мм/об и v = =34,2 м/мин. Расчет силы Pz при обработке без подогрева для этого примера приводит к величине Pz 48300 Н. При переходе к ПМО сила тока дуги составила / = 270 А. Выполняя расчеты по формулам, приведенным в гл. 1 и 2, можем получить 0н 2ОО°С и PJ 66 000 Н. Следовательно, при увеличении сечения среза в 2,08 раза переход к ПМО вызывает повышение нагрузки на инструмент на 37%. Это явление закономерно, поскольку плазменный нагрев, как правило, создает предпосылки для увеличения размеров среза не только за счет разупрочнения обрабатываемого материала, но и в связи с общим изменением условий контакта последнего с рабочими поверхностями инструмента. Поэтому при ПМО оказывается возможным достичь таких величин среза, которые в обычных условиях резания невозможны. [c.155]

Соизмеримые окружные скорости заготовки и шлифовального круга обеспечивают благоприятные условия резания вследствие выравнивания толщины среза и уменьшения в несколько раз удельной силы резания, значительного снижения работы трения в общем балансе работы резания. Перераспределение касательной Р, и радиальной Р составляющих сил резания в сторону уменьшения последней снижает засаливаемость круга и повышает его стойкость в пересчете на объем снятого металла до 10 раз. Коэффищ1ент абразивного резания /д = Р, IР по сравнению с обычным шлифованием увеличивается в 2-2,5 раза (с 0,4 до 1). Помимо повышения стойкости шлифовального круга это приводит к уменьшению теплового воздействия на обрабатываемую поверхность, исключению прижогов и повышению качества поверхности. [c.157]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...