Влияние температуры на коэффициент трения

Влияние температуры на коэффициент трения фторопласта-- в различных парах [c.19]

Рис. 54. Влияние температуры на коэффициент трения f

Рис. 55. Влияние температуры на коэффициент трения

При изучении влияния температуры на коэффициент трения графита по упомянутым металлам отмечалось, что движение металлического диска по графитовым образцам при температуре выше 800° С сопровождалось скачками, которые обычно были тем сильней, чем выше температура и удельная нагрузка. При температурах ниже 800° С движение было более спокойным. [c.373]

Влияние температуры на коэффициенты трения политетрафторэтилена [15] [c.77]

Рмс 12. Влияние температуры на коэффициент трения f — бронза 2 — баббит 3 — чугун [c.195]

Фиг. 8. Влияние температуры на коэффициент трения различных материалов (по С. И. Губкину)

Исследования влияния температуры на коэффициент трения металла о валок дают кривые с ясно выраженным максимумом при 700— 750°С. Одна из таких кривых приведена на фиг. 86. [c.193]

Установлено, что коэффициент трения в сальнике не зависит от температуры рабочей среды. Сила же трения меняется с ростом температуры, что объясняется выгоранием набивки, уменьшением ее плотности и фактической площади контакта со штоком, а следовательно, и боковым давлением на шток. Для разных набивок влияние температуры на силу трения различно. Однако если материал набивки не выгорает либо производится своевременная подтяжка сальника, то сила трения в сальнике остается неизменной. [c.48]

Рис. 85. Влияние температуры на коэффициент сухого трения термопластов [12]

Рис. 3.23. Влияние отрицательных и положительных температур на коэффициент трения

Внутреннее трение и теплопроводность в жидкостях и газах. Законы Ньютона и Фурье. Влияние температуры на коэффициенты вязкости и теплопроводности. Число а [c.467]

Процесс теплоотдачи происходит при переменной температуре по толщине пограничного слоя или радиусу трубы, следовательно, будут переменными все величины, характеризующие физические свойства жидкости, такие, как коэффициент вязкости р,, теплопроводность Я, теплоемкость с, плотность р. Перечисленные величины оказывают в той или иной степени влияние на распределение скорости и температуры поперек пограничного слоя, а следовательно, на коэффициенты трения f и теплоотдачи а. [c.156]

Показано, что если в качестве определяющей температуры выбрать температуру стенки вместо Т , то влияние числа М , напрпмер, на профили скорости уменьшится. Влияние числа Рг (при умеренных величинах Рг для газов) на профиль скорости невелико, если при его построении в качестве определяющей температуры использовалась температура стенки Т . Установлено, что влияние числа Рг (при умеренных величинах Рг для газов) на коэффициент трения также невелико. На рис. 11.7 изображены профили скорости для тех же условий, что и на рис. 11.4,6, но преобразованные для температуры стенки Из рисунка видно, что профили скорости меньше зависят от числа М , чем соответствующие, изображенные на рис. 11.4,6. В пристенной части пограничного слоя профиль скорости вообще не зависит от числа М . о важное обстоятельство наводит на мысль о том, что можно подобрать определяющую температуру так, что число не будет существенно влиять на коэффициенты трения и теплоотдачи. Следовательно, для расчета сжимаемого пограничного слоя можно использовать методы, разрабо- [c.210]

Фиг. 317. Влияние температуры нагрева поверхности трения на величину коэффициента трения р. тканой тормозной асбестовой ленты типа А в процессе периодического торможения.

Влияние температуры на величину fd. Для определения влияния температуры на динамический коэффициент трения испытуемые образцы нагревались в термокамере, установленной на тра- [c.79]

На рис. 40 показана зависимость коэффициентов трения образцов, пропитанных маслом, от температуры (при удельном давлении 15 кГ/см и скорости скольжения 0,71 м)сек). Кривую, характеризующую влияние температуры на изменение динамического коэффициента трения, можно разделить на три участка на первом участке незначительное снижение fd—в интервале температур от 100 до 150° С, и на последнем незначительное падение/э в интервале 150—200° С. При испытании образцов без пропитки в тех же условиях величина fd возрастала с увеличением температуры (опыты проводились при Р = 15 кГ/см , [c.87]

Влияние скорости скольжения материала на коэффициент трения (при смазке водой) определялось при температуре 18— 20° С и удельном давлении 40 кГ/см . Полученные данные приведены в табл. 37. Эти данные показывают, что коэффициент трения уменьшается с увеличением скорости скольжения испытуемых образцов. [c.99]

Прежде всего нами было проверено влияние глубины вакуума на коэффициент трения графита. Опыты проводились при температуре от 20 до 1000° С при давлениях от 55 мм рт. ст. до 5 X X 10 мм рт. ст. При температурах 20 и 300° С коэффициент трения определялся также при атмосферном давлении. Было найдено, что при постоянной температуре с понижением давления коэффициент трения сначала уменьшается примерно на 25—30%, затем возрастает, достигая при давлении 10" мм рт. ст. примерно такого же значения, как и при комнатной температуре. [c.372]

Цель экспериментальных исследований — определение влияния шероховатости и нагрузки на коэффициент трения покоя при температуре 18—20° С. [c.158]

На рис. 2, а показана принципиальная схема влияния механических свойств материала на коэффициент трения и на рис. 2, б — состава газовой среды на износ. На рис. 3 приведены экспериментальные данные о влиянии температуры на диапазон скоростей, для которого характерны нормальное трение и износ. Таким образом, температура должна рассматриваться как один из факторов, который необходимо учитывать при нормализации трения и износа. При определенных условиях (высоких температурах) этот фактор может иметь главное значение. [c.36]

Наблюдаемые при трении всех испытанных одноименных покрытий после дегазации практически постоянные значения коэф-ф)ициента трения, а также высокая износостойкость в интервале до начала роста коэффициента трения связаны с незначительным влиянием температуры на изменение физико-механических свойств смазок. Рентгеновским фазовым анализом продуктов износа при трении в гелии в интервале этих температур было установлено, что они однофазны и содержат основную фазу покрытия. [c.137]

При абразивном износе (износ по шкурке) со = I, при усталостном износе а = 2 5 (например, для резины на основе СКН-18 сс = 1,8 СКН-26 а = 2,55 СКН-40 а = 3,84). Скорость влияет на коэффициент трения /, на прочностные свойства Од, зависящие от скорости деформации, и на температуру во фрикционной паре. Само по себе увеличение скорости приводит к снижению интенсивности износа. Однако вызываемое этим повышение температуры оказывает наибольшее влияние на износ резин. [c.80]

На величину коэффициента трения влияет также относительная скорость перемещения трущихся поверхностей как правило, по мере увеличения скорости скольжения сила трения уменьшается. Не нужно забывать также и о влиянии химического состава материала. При высоких температурах ( 1450 К) коэффициент трения для наиболее часто применяемых марок стали практически не зависит от химического состава, но при снижении температуры это влияние проявляется. Здесь существенную роль играет вид, структура и свойства образующихся оксидов. Температура жидкотекучести окалины различных марок стали неодинакова. Это влияет на коэффициент трения, на который, кроме того, влияет также и температура размягчения оксидов и их пластические свойства. Можно принять, что чем выше пластические свойства обрабатываемого материала, тем вероятность заполнения неровностей инструмента будет больше, чтс(в свою очередь, увеличит коэффициент трения. [c.44]

Обычно температуру деформации относят к числу важнейших факторов трения. Влияние температуры деформации на коэффициент трения объясняется главным образом изменением состава, свойств и толщины слоя окислов на поверхности металла. [c.25]

На рис. 3.23 показано влияние температуры на коэффициент трения. При повышении температуры коэффициент последовательно переходит сначала через максимум, а затем через минимум. Повышение его с возрастанием температуры на первом участке обусловлено снижением твердости и соответственно увеличением площади фактического контакта поверхностей [12, 23]. Резкое снижение коэффициента трения в области 180—230 °С объясняется появлением в зоне трения жидких смазочных продуктов деструкции связующего фрикционного материала. Увеличение коэффициента трения при дальнейшем повышеннии температуры происходит вследствие сгорания жидких смазочных продуктов и образования коксоподобного слоя. Это подтверждает интенсивное дымление. [c.241]

Впервые влияние температуры на граничное трение было изучено Гарди и Дубльде [45], которые, прогревая электрической спиралью полый образец, получали различную температуру в контакте. Ими было установлено, что коэффициент трения падает по мере приближения к точке плавления смазки и резко возрастает при переходе смазки в жидкое состояние, однако при уменьшении температуры этот эффект не воспроизводится (фиг. 22). [c.255]

Эксперименты проводились при скорости скольжения У=1,2 см1мин, что исключало возможность влияния температуры в зоне контакта на коэффициент трения. Для капрона Б нагрузка N составляла 15 кг, что соответствовало контурному [c.90]

Для изучения характеристик скольжения и истирания высокотемпературных материалов использовали графит 56НТ, облученный потоком нейтронов до 1,6-10 нейтрон/см при 425 и 650°С [131]. Облучение не оказало сколько-нибудь значительного влияния на коэффициент трения между графитом и сплавом инконель X, испытанными при четырех температурах в интервале 25—540°С. Истирание облученного и необлучен-ного графита за период испытания в течение 1000 циклов незначительно отличалось. [c.193]

Тканые фрикционные материалы также пропитываются связующим веществом для связывания асбестовых и хлопчатобумажных волокон и предохранения их от влияния окружающей среды. Тканые накладки по ГОСТ 1198-55 подразделяются по качеству пропитки на два типа тип А, имеющий пропитку битумно-масляного состава (руберакс и льняное масло), и тип Б — пропитка льняным, тутовым или перилловым маслом. Вид пропитки оказывает влияние на коэффициент трения, способность ленты переносить нагрев и впитывать влагу. Количество пропитки влияет на износоустойчивость и стабильность коэффициента трения. Так как пропитки термостойки лишь при нагреве до определенных температур, то наличие их делает коэффициент трения весьма чувствительным к изменению температуры. [c.530]

Для того чтобы показать влияние среды на процесс трения других материалов, на фиг. 320, 6 приведены зависимости коэффициента трения от температуры при трении металлокерамики МК-8 по чугуну ЧНМХ [170] в тех же средах. Во всех случаях коэффициент трения вначале уменьшается, а затем при нагреве среды до температуры 600° С стабилизируется. Наиболее высокий коэффициент трения получен при трении металлокерамики в среде гелия, что объясняется отсутствием образования окисных пленок, а при трении в среде кислорода вследствие интенсивного образования окисной пленки значение коэффициента трения имеет минимальное значение. При трении в воздушной среде значение коэффициента трения имеет среднее значение. Наиболее высокий износ обоих элементов пары происходит при трении в нейтральной среде из-за наличия непосредственного контакта материалов двух тел, сопровождающегося схватыванием. Износ в окислительной среде несколько больше, чем в воздушной, из-за более интенсивного образования окисной пленки. Из сравнения результатов экспериментов при трении в различных средах видно, что влияние среды проявляется совершенно различно при трении различных по своему составу и структуре фрикционных материалов. [c.539]

Влияние температуры на величину коэффициентов трения наполненных фторопластовых материалов [c.80]

Влияние температурных условий на коэффициент трення петлей с антикоррозийными noKpwisiMMii. При нагреве изделий до температуры = = 60 "С коэффициенты трешж для стальных и латунных деталей практически не изменяются по сравнению с коэффициентами трения при нормальной температуре при любых сочетаниях антикоррозийных покрытий. Коэффициенты трения незначительно из.меия-ются только тогда, когда верхняя [c.204]

Рис. 82. Влияние химической и надмолекулярной структуры на коэффициент трения полиамида [17] начальная температура испытаний 20°С скорость скольжения 6,6 см1сек

Вследствие повышения температуры при росте скорости скольжения изменяется прочность и характер адгезионной связи. С увеличением температуры изменяется прочность, толщина и природа защитной контактной пленки. В зоне малых скоростей достаточная защитная пленка не успевает образоваться, и передеформирование переходит в микрорезание, что соответствует возрастающей ветви кривой коэффициент трения — скорость. При дальнейшем повышении скорости (следовательно, температуры) снижение адгезионной прочности фрикционных связей приводит к уменьшению высоты деформационного валика и выглаживанию поверхности трения. Вследствие этого по мере роста скорости скольжения шероховатость переходит через максимум, соответственно влияя на коэффициент трения. При малых значениях скорости скольжения ее влияние как фактора, изменяющего прочность материала, незначительно [14]. [c.123]

I - Для экспериментального исследования влияния номинальной площади на коэффициент трения пары применяли кольцевые образцы с различным радиусом трения. Основные размеры образцов даны в табл. 3. Кроме того, применяли образцы с различным коэффициентом взаимного перекрытия. Коэффициент взаимного перекрытия выбирали таким, чтобы получаемая площадь образца с неполным взаимным перекрытием равнялась площади меньшего по размеру образца с полным взаимным перекрытием (табл. 4). Применяя такие образцы можно установить влияние номинальной площади на трение при различном радиусе трения и коэффициенте взаимного перекрытия. Испытания проводили по методике на основе РТМ6—60 и ГОСТ 23.210—80 при давлении 0,6 МПа до предельной температуры 400° С. При этом определяли зависимость Коэффициента трения от температуры, значение коэффициента трения при температуре 100° С /юо, минимальное /тш и максимальное /щах значения и коэффициент колебания характеристики у = /тт//тах- [c.154]

Трение и изнашивание фрикционных асбополимерных материалов значительно осложняются тем, что они сопровождаются протеканием на фрикционном контакте разнообразных физико-химических явлений, обусловленных влиянием высокой температуры и окружающей среды, часто оказывающих на коэффициент трения и интенсивность износа превалирующее влияние. [c.185]

Влияние температуры на фрикцион-но-износные свойства. Зависимости коэффициента трения и интенсивности изнашивания от температуры представлены в табл. 4.10 и 4.11. Коэффициент трения определяли на машине трения ИМ-58 при давлении 1 МПа и скорости скольжения 10 м/с в режиме циклического теплоимпульсного взаимодействия трущихся поверхностей. Условия испытаний с учетом указанных выше критериев хорошо моделируют реальные условия работы фрикционных материалов в натурных узлах трения при легких и средних температурных режимах работы. [c.283]

Анализ зависимостей коэффициента трения от скорости, температуры, на грузки, градиента температуры, со поставление этих зависимостей с из менением указанных параметров в про цессе торможения показали превали рующее влияние температуры на ко эффициент трения при работе фрикционного узла. В связи с этим расчеты по среднему коэффициенту трения в большинстве случаев оказываются несостоятельными, особенно если отсутствуют аналоги [15,37—44]. Для про- [c.296]

Янг решил только задачу теплообмена. Полученные им результаты для /o= onst и для g"o = onst хорошо аппроксимируются уравнением (12-1) при н = —0,11, причем этот показатель степени в уравнении для местного коэффициента теплоотдачи справедлив как для начального участка, так и для области стабилизированного теплообмена. Различие показателей степени (—0,14 и —0,11) в решениях Дайсслера и Янга объясняется скорее всего разным видом использованных зависимостей вязкости от температуры. Поэтому следует выбирать показатель степени п исходя из вида температурной зависимости вязкости для рассматриваемой жидкости. Во всяком случае, разница в показателях незначительна и влияние отношения вязкостей на число Нуссельта невелико. С другой стороны, влияние отношения цо/р-т на коэффициент трения весьма существенно. [c.313]

Трение и изнашивание асбополнмер-ных материалов осложнено протекающими разнообразными физико-химическими процессами (обусловленными влиянием окружающей среды и высоких температур), часто влияющими на коэффициент трения и интенсивность изиашнвання. Эффективность применения тормозных материалов может [c.193]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...