Заточка 67 — Углы режущей

Комбинированные свёрла (фиг. 22) изготовляются двухсторонними для лучшего использования материала. Канавки делаются или прямыми, или косыми (реже винтовыми) с углом наклона ш = 5—8°. Угол режущей части 59—60 , угол поперечной кромки 50—55°. Задний конус принят 0,05— 0,10 мм на всю длину сверла. Толщина сердцевины С = (0,15-f-0,17) D и увеличивается по направлению к хвосту под углом 3°. Передний угол заточки 5—6°. Заточка такого сверла производится таким же образом, как и [c.331]

Угол режущей части <р выбирается равным 20°, а при нарезании до упора резьбы равным 45°. При заточке угол у и длина режущих [c.379]

Если зенкер предназначен для зенкерования углубления под винт с конусной головкой, он имеет соответствующий угол режущей части. С целью облегчения заточки у зубьев, расположенных на торце зенкера, направляющая цапфа делается сменной, отвертывается и вынимается перед заточкой зенкера. [c.284]

В настоящее время имеются специальные станки для заточки и доводки режущих граней инструментов электроискровым методом. Заточка инструмента осуществляется при протекании электроэрозионных процессов между плоскостью инструмента, подлежащей заточке, и вращающимся металлическим диском, являющимся электродом специально настроенного колебательного контура. Резец устанавливается под требуемый для заточки угол и подводится к диску до наступления искрового разряда. Место касания диска с инструментом обильно смачивается жидкостью. [c.358]

В процессе резания гребенка совершает движение параллельно направлению ветвей зубьев нарезаемого колеса (см. фиг. 4П,а). При расположении передней поверхности зубьев гребенки в ее торцовой плоскости (фиг. 411, б) на зубьях получатся передние углы разной величины — с одной стороны положительные у = = + Р и с другой стороны отрицательные Yo — —Pj- Для выравнивания величин передних углов производят заточку каждой режущей кромки (фиг. 411, в) с тупой стороны зубьев (y2 — передний угол увеличивают лункой а, а с острой Y = + Р1 — уменьшают фаской 6. У нормализованных гребенок передняя поверхность лунки и фаски делается под углом 82° к задней поверхности зубьев. Для правильной обработки вершины шеврона режущая кромка а делается с небольшим превышением (около 0,2 мм) над кромкой Ь. [c.683]

Кинематический задний угол режущей части в работе может значительно отличаться от статического угла заточки. При резьбонарезании этот угол определяется по формуле [c.287]

В силу особенностей конструкции сверла угол и и передний угол у не постоянны. Они уменьшаются от периферии к центру сверла. Угол 2 ф (удвоенный угол в плане) между режущими кромками колеблется от 80° (для мрамора и других хрупких материалов) до 140° (для алюминия, баббита и других мягких металлов). Для сверления стали и чугуна этот угол берется равным 116—118°. Угол наклона винтовой канавки определяет величину переднего угла и колеблется от 10° (для случаев сверления хрупких материалов) до 45° (для мягких материалов). Для сверления стали и чугуна этот угол берется равным 30°. Сверло работает в тяжелых условиях, так как сверление производится чаще всего в сплошном материале. Отверстие после сверления получается неточным (5—4-й классы точности) и имеет грубую обработанную поверхность (3—4-й классы). Неточность объясняется уводом сверла вследствие наличия поперечной кромки и неправильной (несимметричной) заточки главных режущих кромок. [c.563]

При заточке чистовых резцов необходимо строго выдерживать заданные по чертежу угол главного режущего лезвия и передний угол. Режущее лезвие резца не должно иметь зазубрин, и даже самых малых. [c.278]

Не на всех фрезах можно изменять угол ф. Концевые, дисковые, пазовые и другие фрезы имеют угол Ф = 90°, поэтому упрочнение режущей вершины зубьев на этих фрезах может быть достигнуто заточкой переходной режущей кромки (фаски I) с углом ф/, равным 30 или 45°. Такую же фаску с ф/<ф с целью повышения стойкости затачивают и на торцовых фрезах, имеющих угол ф=60° и более. [c.143]

Сверло Жирова имеет прорезанную перемычку (рис. 58, г), создающую дополнительные режущие кромки у вершины резца. Такая конструкция уменьшает усилие подачи в 2,5—3 раза, что позволяет увеличить подачу примерно вдвое. Сверло Жирова изготовляется с тройной заточкой. Короткие режущие кромки (у цилиндрической части сверла) образуют угол 55°, более длинные— 70°, самые длинные (у вершины) — 118°. Благодаря такой заточке стойкость сверла повышается в 2—3 раза (при повышенной подаче) по сравнению с быстрорежущими сверлами обычной конструкции. [c.145]

К углам при лезвии фрезы, измеряемым перпендикулярно к режущей кромке, применимо все сказанное относительно токарных резцов ). У фрез без задней заточки угол отвода стружки обычно равен О , у фрез высокой производительности 8—10°(фиг. 32), угол затылка для обработки латуни и бронзы — 5°, для [c.874]

Двойная заточка, создающая режущую кромку в виде ломаной линии и увеличивающая угол при вер- [c.30]

Чем острее клин, т. е. меньше угол (см. рис. 133), тем меньшее усилие потребуется для его углубления в материал и наоборот (см. рис. 133). Но чем меньше угол заострения, тем меньше и размеры сечения режущей части инструмента, а следовательно, и его прочность. Это ограничивает степень уменьшения угла заточки. Угол заточки зависит от обрабатываемого материала. Чем тверже материал, тем он прочнее и тем большее усилие необходимо для резания. Это потребует увеличения прочности инструмента, т. е. увеличения сечения его рабочей части. Поэтому для обработки твердых материалов необходимы большие углы заострения инструмента. Для обработки мягких материалов требуется меньшее усилие. Следовательно, прочность инструмента может быть ниже, т. е. угол заточки (заострения) меньше. Например, для твердых материалов (твердая сталь, бронза, чугун) [c.161]

Стержни и трубы из полиэтилена и поливинилхлорида легко поддаются токарной обработке на стандартных станках. Необходимо применять быструю обточку деталей из пластмассы, чтобы избежать механического повреждения поверхности материала и скалывания. Скалывание чаще всего наблюдается в случае обработки поливинилхлорида, в связи с чем при его механической обработке необходимо применять режущие инструменты с узкой режущей частью. При токарной обработке полиэтилена наоборот применяется хонинго-вальный режущий инструмент с закругленной головкой. При токарной обработке как полиэтилена, так и поливинилхлорида необходима постоянная острая заточка режущих инструментов. Если инструмент постоянно находится в работе, то он должен за период обычного восьмичасового рабочего дня затачиваться не менее трех раз. Передний угол режущего инструмента для токарной обработки как полиэтилена, так и поливинилхлорида должен быть приблизительно такой же, как для обработки латуни или алюминия. [c.77]

Двойная заточка сверла (рис. 31, в) характеризуется двойной заточкой конической режущей части сверла. Основной угол при вершине такого сверла 2ф= 116—118°, дополнительный угол 2фо=70—75° на длине Ь = 0,20. [c.72]

Высоту гребешков И можно уменьшить практически до нуля заточкой вспомогательного режущего лезвия по окружности (см. рис. 4.9, а, штрихпунктирная линия). Тогда вспомогательный угол в плане ф будет определяться кинематическим углом подъема траекторий ц (см. рис. 3.4). Наиболее подходящим инструментом для этих целей является долбяк. Благодаря симметричности режущих кромок движение подачи долбяка может происходить в противоположных направлениях [6]. [c.94]

Вместе с тем, при определении величины И для случая заточки угловых режущих кромок необходимо помнить, что угол a следует отсчитывать не от касательной к окружности, как это имеет место на зубьях, расположенных на цилиндрической поверхности, а от касательной к эллипсу (фиг. 40), получающемуся в сечении фрезы плоскостью, перпендикулярной к угловой режущей кромке. [c.47]

Передний угол 7 (рис. 67, 6, в) в зависимости от обрабатываемого материала колеблется от О до 20°, и чем выше твердость обрабатываемого материала — тем он меньше. Задний угол на главной и переходной режуш,ей кромках а = 12. .. 15°. Угол режущей части ф = 60° при обработке чугуна он принимается в пределах 45. .. 60°. При обработке высокопрочных материалов зенкер имеет двойную заточку с ф = 60° на главной кромке и Фц = 35° на переходной кромке. Для направления зенкера в отверстие на калибрующей его части находится ленточка. [c.126]

Поскольку при отрицательном переднем угле у имеет место напряжение сжатия (рис. 206, а), а при положительном — напряжение изгибами (рис. 206, б) и сопротивление твердого сплава сжатию в три-четыре раза больше, чем изгибу, казалось бы, предпочтительнее применять отрицательные углы у. Однако йри этом увеличиваются силы и Ру, повышаются тепловыделение и напряжение в системе СПИД (станок — приспособление — инструмент — деталь) и увеличиваются вибрации. Поэтому отрицательные передние углы применяют лишь при обработке твердых материалов (закаленных сталей, наплавленных твердых сплавов и др.). Заточку передней поверхности в виде плоскости производят для обработки хрупких материалов — чугуна, двухфазных латуней (см. с. 131), а также для фасонных резцов и для резцов при обработке вязких металлов с малыми (до 0,3 мм/об) подачами. Резцы с упрочняющей фаской (рис. 206, в, г) применяют для обработки вязких материалов. Ширина фаски составляет 0,5-0,8 от величины подачи угол у — от О до -10°. При такой заточке упрочняется режущая кромка стружка сходит за фаской. Криволинейная форма поверхности за фаской (рис. 206, г) обеспечивает завивание стружки и лучший ее отвод. [c.325]

У зенкеров, оснащенных пластинами из твердого сплава, угол ук определяется углом врезания пластины, который обычно равен 10°, а > 0. Углы к и ( 1) определяются конструкцией зенкера, а угол ф — заточкой его режущей части. У стандартных [c.398]

Благодаря низкому сопротивлению резанию пластмасс по сравнению с металлами их обработку можно производить на повышенных скоростях резания и подачи. Это может быть достигнуто за счет допускаемой силы резания, которую регулируют уменьшением толщины снимаемой стружки и быстрым ее удалением из зоны обработки, а также путем заточки инструмента. Однако вследствие низкой теплопроводности пластмасс в полной мере использовать возможности скоростного режима резания не удается. Значительное количество накопленного тепла в детали, сильный разогрев инструмента и детали становится опасным, особенно для термопластичных материалов. Для ликвидации этого необходимо увеличить задний угол в режущем инструменте, [c.66]

Заточку сверл по углу развала режущих кромок проверяют шаблоном, задний угол — индикатором во вращающейся бабке. [c.460]

Фасонные резцы с заточкой под углами и X. С целью повышения точности обрабатываемого профиля фасонные резцы снабжаются, кроме переднего угла -у, ещё и углом наклона режущей кромки X (в плоскости, параллельной оси или базе крепления резца). Такая заточка позволяет расположить по центру не одну точку режущей части резца, а целый участок (например, У — 2 на фиг. 50), соответствующий наиболее важному участку профиля детали. Таким участком может быть выбран только конусный для криволинейной же формы этот метод неприменим. Для обеспечения положения участка 1 — 2 (фиг. 50) на одной линии (по центру) необходимо резец повернуть на угол X. Угол Хне может быть выбран произвольным. Он зависит от осевого расстояния I между заданными точками/—2 н величины превышения q точки 2 над точкой 1 в сечении, перпендикулярном следу пересече- [c.288]

Передний угол -у обеспечивается путём заточки, задний же а—установкой. Из-за наличия углов а и Y необходимо повернуть резец вокруг своей оси (на угол <о) до тех пор, пока точка А не будет находиться на одной высоте с точкой О (фиг. 40). Только при таком положении резца можно достигнуть участия в работе всех точек его режущей кромки. Угол поворота ш не зависит от конфигурации профиля детали и определяется по формуле [c.290]

Задний угол заточки а — угол между плоскостью, касательной к задней поверхности в рассматриваемой точке режущей кромки, и плоскостью, касательной в той же точке к поверхности, образованной вращением режущей кромки вокруг оси сверла. [c.323]

С целью достижения более или менее одинакового угла заострения на протяжении всей режущей кромки, а также для обеспечения достаточной величины заднего угла в процессе резания приходится делать переменным также и задний угол заточки. На периферии он принимается равным 8—14°, а у сердцевины 20—25° в зависимости от диаметра сверла. Мелкие свёрла имеют на периферии большие задние углы по сравнению с крупными свёрлами. [c.323]

При постоянной подаче s и уменьшении D, т. е. по мере удаления точек режущей кромки от периферии к сердцевине, угол 0 возрастает. Это одна из причин назначения переменного заднего угла заточки а. [c.324]

Задние углы заточки целесообразно выбирать не только в зависимости от диаметра сверла, но также и с учётом рода обрабатываемого материала. Это связано с определённой наладкой заточного станка. Для наладки станка по способу фиг. 6, а необходимо знать угол 2р конической поверхности, расстояние а от вершины конуса до оси сверла и й —величину смещения оси конуса от оси сверла. Эти величины зависят от угла режущей части 2Зависимость между ними выражается формулами [c.324]

Угол 2у влияет на форму режущей кромки. Фреза, рассчитанная на сверло с углом 2(f = 116°, даёт при заточке сверла под [c.327]

Передний угол заточки 7 образован плоскостью, касательной к передней поверхности в данной точке режущей кромки, и плоскостью, перпендикулярной плоскости резания, проведённой через ту же точку. [c.337]

Угол режущей части <р оказывает большое влияние на форму и отвод стружки и выбирается на основании экспериментальных данных. Надлежащий угол ср способствует правильному отводу стружки согласно направлению канавки. Эю имеет особенное значение для металлов, дающих сливную стружку. Угол <е для обработки стали принимается равным 60°. Для увеличения стойкости при обработке стали рекомендуется давать дополнительную заточку режущей кромки под углом f = 30° на длине, равной утроенной величине припуска на сторону. Для чугуна угол ср принимаетсл равным 60 или 45° без дополнительной заточки. Для зенкеров из твёрдых сплавов иногда повышают угол до 75°. [c.337]

Point angle — Угол заточки. Угол при заточке режущего инструмента. Наиболее часто угол при точке спирального сверла или многоцелевой угол составляет 118°. [c.1018]

Применять сверла с пластинками из твердых сплавов npii свер-лении чугуаов и рассверливании чугунов и сталей. Твердосплавные сверла имеют передний угол y = О -f- 7°, задний угол а = 8 ч- 16°, угол 2ф = 118 150°, Yf = О на фаске f = 0,5- 1,5 мм. При обработке сталей рекомендуется применять твердый сплав XI 5Кб, при обработке чугунов — сплав ВК8. У сверл с пластинками из твердых сплавов, как и у сверл, изготовленных из быстрорежущей стали, производится подточка перемычки (рис. 181) и двойная заточка под углом 2фо = 70° В = 0,20. Большое значение для успешной работы сверла с пластинкой из твердого сплава имеет симметричность заточки обеих режущих кромок. Биение по режущим кромкам желательно иметь не более 0,02 мм, а по ленточкам не более 0,03 мм. [c.191]

Кроме зенкеров для увеличения диаметра отверстий, широкое распространение получили зенкеры для цилиндрических выемок, под головки винтов и т. п. Такие зенкеры часто называют головочными их изготовляют с направляющей цапфой. Цапфа служит для направления зенкера по предварительно просверленному отверстию. Реж тцая часть зенкера снабжена винтовыми зубьями для зеикерования углубления под винт с цилиндрической головкой угол ф = 90°. Если зенкер предназначен для зеикерования углубления под винт с кон)сиой головкой, он имеет соответствующий угол режущей части. Для облегчения заточки у зубьев, расположенных на торце зенкера, направляющая цапфа делается съемной она отвертывается и вынимается перед заточкой зенкера. [c.236]

Для заточки торцовых режущих кромок фреау устанавливают в соответствии с заданным задним углом ь торцовых режущих кромок и разворачивают на угол поднутрения к. Рекомендуемые режимы заточки концевых фрез приведены на стр. 218. [c.217]

Электрокорунд получается плавкой з электропечах из шихты, в которой глинозем является основной составляющей. Электрокорунд разделяется на три сорта в зависимости от механических свойств и содержания окиси алюминия на белый электрокорунд ЭБ, содержащий 98—99% AI2O3, монокорунд (М) и нормальный электрокорунд (Э), в котором АЬОз не менее 91%. Электрокорунд применяется в абразивных инструментах, предназначенных для обработки материалов с высоким сопротивлением на разрыв. Карборунд — карбид кремния — получается в электропечах из смеси, в которой кварцевый песок и каменный уголь являются главными составляющими. Зерна его более твердые и хрупкие, чем зерна электрокорунда. В зависимости от содержания Si он разделяется на два сорта черный карбид кремния (КЧ), содержащий 95—97% Si , и зеленый карбид кремния (КЗ), содержащий Si больше 97%. Черный карбид кремния применяется для обработки материалов с низким сопротивлением на разрыв. Зеленый сорт, как более твердый, используется преимущественно для заточки твердосплавных режущих инструментов. [c.577]

При заточке спирального сверла для сверления стали необходимо получить угол при вершине П6—И8°. На станке имеется державка для крепления сверл, расположенная под углом 58—60° к оси круга (рис. 269), что дает возможность выдерживать угол 116—118 при Есршине сьерла. Кроме этого, державка наклонена в другой, плоскости на- 13°, что позволяет затачивать задний угол режущей кромки. [c.273]

Как видно из табл. 5, значения f для общеупотребительных величин подачи весьма невелики и мало влияют на величину угла задней заточки. Для получения б. или м. равномерного или, что лучше, возрастающего к середине С, угла задней заточки у существует несколько систем образования затылочной поверхности С., изображенных схематически на фиг. 17 Одним из способов заточки является заточка по винтовой поверхности (фиг. 17, А, Б и В),, причем возможны 3 варианта 1) постоянный шаг (фиг. 17, А, а)—при этом способе угол у возрастает от периферии к центру, как это явствует из фиг. 17, А, б 2) постоянный угол (фиг. 17, Б, а)—при этом методе заточки угол у остается постоянным (фиг. 17, Б, б), но шаг должен изменяться по диаметру С. Последнее условие вносит нек-рое усложнение в конструк-> 1ЩЮ шлифовальных станков для заточки. Наконец третий способ заточки, представляющий собой комбинацию обоих первых (фиг. 17, В, а) является наиболее правильным, т. к. увеличение угла у к оси С. остается в допустимых границах (фиг. 17, В, б). Очень распространены способы заточки задней поверхности по конусу, причем существуют три основных способа способ Уошберна (фиг. 17, Г), при к-ром задняя поверхность является частью поверхности конуса с углом при вершине в 26° и с осью, наклонной к оси С. под углом 45°, причем ось конуса смещена относительно оси С. в плоскости, параллельной режущей кромке на Vis d, а вершина конуса находится на расстоянии с = = 2,64 d от оси С. При этих условиях, как это изображено в преувеличенном виде на фиг. 18,. режущая кромка образована не одной образующей конуса, а пересечением целого ряда их с [c.134]

Шаблон с тремя вырезами (см. рис. 189. позволяет проверять длину режущей кромки угол заточки, угол заострения, а также yroi наклона поперечной кромки. [c.88]

При зепкеровании могут появиться дефекты обработки поверхностей и отверстий задиры и глубокие риски от прилипания частиц металла к инструменту, разбивание диаметра отверстия за пределы припуска под развертку, появление дробленой поверхности и выкрашивание режущей кромки из-за вибрации зенкера. Для предупреждения этих дефектов следует смазать зенкер керосином или индустриальным маслом, изменить геометрию заточки (угол ф), уменьшить диаметр зенкера или повысить подачу до предельно допустимой по прочности инструмента. [c.207]

Задний угол режущей части JV образуется заточкой или за-тыловкой для стандартных зенкеров у — [c.399]

Угол заточки при вершине выбирается таким, чтобы острие сверла не выходило из материала, пока режущие фаски не войдут в материал. Задний угол 7—10°. Заточка иод шнору — хорошая. Скорость резания от 20 до 55 м/мин с подачей от 0,05 до 0,5 мм/об. Давление на сверло 5—10 кг. Биение сверла должно быть не более 0,1 мл1. [c.86]

Механическая резка должна происходить при температуре не выше 60 °С, поэтому винипласт и инструмент следует охладить водой или сжатым воздухом. Прямолинейную резку винипласта осуществляют на дисковой пиле, криволинейную — на ленточной. Для снятия фасок под сварку используют электрорубанок с углом заточки не менее 50° выступ режущей кромки должен быть 0,8—1 мм. Угол снятия фаски при толщине листа до 5 мм принимают в пределах 27—30 °С, более 5 мм — [c.169]

Подача (табл. 19—26) при фрезеровании определяется, тремя взаимосвязанными между собой величинами г мм1зуб — подачей на один зуб фрезы Вц = s z мм/об — подачей на один оборот фрезы и Sj, = = Sort мм1об — минутной подачей. Исходными данными при выборе подачи при черновом фрезеровании являются обрабатываемый материал, материал режущей части фрезы, прочность твердого сплава, мощность оборудования, жесткость системы СПИД, размеры и углы заточки фрез. Чистовая подача зависит от заданного класса чистоты обрабатываемой поверхности. Для торцовых фрез на выбор подачи большое влияние оказывает способ установки фрезы относительно детали, что обусловливает угол встречи зуба фрезы с обрабатываемой деталью и толщину срезаемой стружки при входе и выходе зуба из зацепления с обрабатываемым материалом. Наиболее благоприятные условия врезания зуба в заготовку достигаются при расположении фрезы [c.480]

Круглый резец с заточкой под углом y имеет только одну точку режущей кромки резца, расположенную по центру. Все остальные точки его расположены или выше, или ниже центра. Режущая кромка не совпадает с образующей конуса детали и образует с ней некоторый угол. В процессе резания получается поверхность однополого гиперболоида вращения вместо требуемой конической. Величина стрелы вогнутости равна разности радиусов прямой и вогнутой образующих конуса детали, измеренная в направлении, перпендикулярном оси детали. [c.291]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...