Обтекание пластины под углом атаки

Отражение ударных волн. Обтекание клина. Обтекание пластины под углом атаки. Обтекание конуса. Течение около вогнутой поверхности. [c.158]

Общие соотношения, полученные выше, можно применить к обтеканию треугольной пластины под углом атаки. [c.268]

В качестве простого примера обтекания тела гиперзвуковым потоком и для обнаружения дальнейших характерных свойств гиперзвуковых течений рассмотрим уже изученное ранее (в 14) сверхзвуковое обтекание плоской пластины под углом атаки а. Если угол атаки не превосходит предельного для данного числа М значения, то с одной стороны пластины от ее передней кромки отходит (рис. 3.23.3) центрированная волна разрежения, а с другой стороны — скачок уплотнения. Головная волна, отделяющая область возмущенного движения от набегающего однородного потока, присоединена к передней кромке пластины О и состоит из поверхности слабого разрыва — переднего фронта волны разрежения и скачка уплотнения. Область зависимости течения вблизи пластины на головной волне ограничена ее участками ОА и ОВ, [c.403]

Рассмотрим подсасывающую силу, возникающую при дозвуковом обтекании крыла, у которого передняя кромка может быть закруглена. Известно, что для тонкого симметричного профиля, обтекаемого под углом атаки, коэффициент подъемной силы = 2я(а -f )- Его значение можно рассматривать как сумму ДВУХ составляющих = 2яа — коэффициента для плоской пластины под [c.203]

Рассмотрим простейший случай — стационарное безотрывное обтекание пластины бесконечного размаха потоком со скоростью Uo под углом атаки а. В этом случае система уравнений (3.18) принимает вид [c.66]

Одними из важных вопросов являются обеспечение и проверка устойчивости вычислений. Метод обладает этим свойством. Например, при расчете обтекания пластины, движущейся под углом атаки а - 90° и имевшей симметричные начальные условия, в процессе вычислений эта симметрия не нарушается все время. [c.353]

Модель состояла из тонкой и двух толстых пластин. Тонкая пластина помещалась между толстыми пластинами (фиг. 17). Форма лобовой части толстой пластины может быть плоской или скругленной, например в виде полуцилиндра. Кромка тонкой пластины может быть плоской или заостренной. Автору неизвестны исследования обтекания таких тел под углом атаки. Поэтому здесь представлен лишь случай нулевого угла атаки. Для турбулентного потока при Моо = 2 в интервале Ве/м = 1,24-К) — 1,81-10 можно выделить следующие три режима течения в соответствии с отношением толщины пограничного слоя перед толстой пластиной к ее толщине [55]. [c.222]

ПОД углом атаки управляется двумя вихрями, которые наблюдаются и при небольших сверхзвуковых скоростях [2, считается несомненным, что пики теплового потока при больших сверхзвуковых скоростях также индуцируются вихрями. Пара вихрей образуется в результате отрыва потока от острых передних кромок, причем вследствие безотрывного обтекания острия пластины вихри появляются только на некотором расстоянии от него [20, 21]. [c.284]

На рис. 13.7 представлена схема плоскопараллельного обтекания бесконечно тонкой пластины, установленной под углом атаки i к вектору скорости сверхзвукового потока iA >l. Требуется определить подъемную силу Ry, силу лобового сопротивления Rx и их коэффициенты Су и Сх. [c.241]

При обтекании сверхзвуковым потоком пластины (см. рис. 2 в ст. Подъёмная сила) под углом атаки, меньшим того, при к-ром скачок отходит от передней кромки пластины,от её перед- [c.655]

Заметим, что, как уже указывалось (гл. II), вследствие нереальности такого давления безотрывное обтекание становится невозможным, и с передней острой кромки пластины происходит срыв струй. Поэтому применение описанных выше математических методов для определения обтекания невязким потоком пластины или других профилей с острыми передней и задней кромками, строго говоря, носит несколько условный характер. Исключение составляет только случай обтекания профиля под таким углом атаки, при котором точка разветвления струй совпадает с острой передней кромкой ). В этом случае обе острые кромки, передняя и задняя, лежат на линии раздела потоков, обтекающих верхнюю и нижнюю стороны профиля, и струи жидкости плавно входят и сходят с него. [c.27]

Задача существенно упрощается при наличии малых возмущений, например при обтекании решеток слабо изогнутых профилей под малыми углами атаки. В этом случае удается показать ), что интерференция пластин в решетке всегда приводит к уменьшению коэффициента подъемной силы по сравнению с изолированной пластиной. Аналогичный вывод может быть сделан и для коэффициента волнового сопротивления, так как качество пластины, как уже указывалось выше (без учета поверхностных сил трения), определяется только углом атаки [c.76]

Исключение составляет случай обтекания решеток пластин под нулевым углом атаки, при котором направление потока совпадает с направлением пластин. В этом случае возмущения перед решеткой бесконечно тонких пластин отсутствуют, и во [c.87]

В заключение рассмотрим качественную картину обтекания пластины, расположенной в потоке под значительным углом атаки. [c.200]

Из этих уравнений можно видеть, что допустимое замедление пропорционально x > и достаточно мало, поскольку при обтекании плоской пластины под нулевым углом атаки возникает [c.91]

В последнее время были проведены некоторые расчеты отрывных нестационарных течений идеальной (невязкой) жидкости, в которых заранее постулировалось наличие тангенциальных разрывов, начинающихся на поверхности тела [14, 15]. Возможно, что такие течения отражают в основных чертах истинное течение при очень больших числах Рейнольдса, хотя полной ясности в этом вопросе еще не достигнуто. Одним из важных вопросов является в этом случае определение положения точки отрыва в каждый момент времени. В случае обтекания пластины с острыми кромками под большим углом атаки, когда положение точек отрыва на кромках можно постулировать заранее, расчеты показывают довольно правдоподобную Каргину нестационарного отрывного течения со сходом вихрей с кромок пластины. При нестационарном обтекании гладких тел (например, цилиндра) точка отрыва перемещается по поверхности тела и ее положение заранее неизвестно. В работе [141 предполагается, что в этой точке тангенциальный отрыв направлен по касательной к поверхности тела. В рамках численной схемы расчета с применением дискретных вихрей, распределенных по тан- [c.237]

В работе [25] сделана попытка распространить решения на случай обтекания плоской пластины под малыми углами атаки с целью оценки влияния сил вязкости на величину циркуляции, которая для невязкого течения определяется условием Жуковского, а также исследовать возникновение отрыва на задней кромке пластины. Из-за наличия угла атаки перед задней кромкой пластины на верхней стороне индуцируется неблагоприятный (положительный) градиент давления. Вместе с тем на расстояниях свободного взаимодействия индуцируется благоприятный (отрицательный) градиент давления. Оба эффекта имеют одинаковые по порядку величины при углах атаки а Ке" Поэтому можно ожидать, что критическое значение угла атаки, при котором возникает отрыв пограничного слоя на верхней стороне пластины, а Ке" / в. Полное решение задачи из-за трудностей вычислений в работе [25] не получено. [c.248]

Рассматривается обтекание плоской пластины гиперзвуковым потоком вязкого газа. Предполагается, что пластина (рис. 6.10) расположена под нулевым углом атаки и имеет длину Предполагается также, что течение вблизи пластины и в рассматриваемой области следа ламинарное. Обозначения и выбор безразмерных переменных в данном параграфе такие же, как и в 4.2, где рассматривался режим сильного гиперзвукового взаимодействия. Для указанного режима справедлива следующая система уравнений, описывающая течение в ламинарном пограничном слое [c.281]

Выяснив на примере гиперзвукового обтекания плоской пластины под малым углом атаки основные качественные особенности течения и установив порядки величины возмущений параметров основного [c.407]

В эксперименте симметричное обтекание моделируется следующим образом. В установившийся поток жидкости быстро вводится пластина под углом атаки а = 90°. После входа пластины в воду за ее кромками образуются две симметричные воронки. С течением времени воронки удаляются от пластины, глубина их уменьшается, а вихри прибретают овальную форму, вытягиваясь по потоку. [c.97]

Из решений Г. Г. Черного (1957) следуют как частные случаи решения задач о симметричном обтекании пластины с тупой передней кромкой и длинного цилиндра с торцом, обращенным навстречу потоку. В. И. Хо-лявко (1962) этим же методом решил задачу для пластины под углом атаки. [c.200]

При обтекании сверхзвуковым потоком пластины (рис. 4) под углом атаки а, мевьшим того, при к-ром скачок отходит от передней кромки пластины, от её передней кромки вниз идёт плоский скачок уплотнения, а вверх — течение разрежения Прандтля — Майера, В скачке и в волне разрежения поток поворачи- [c.429]

На рис. 4.5 показано в различные моменты времени распределение безразмерной нагрузки по хорде пластины при отрывном обтекании под углом атаки а = 30°. Максимум безразмерной нагрузки смещается с течением времени по хорде в соответствии с формированием и перемещением вихревых областей. Сформировавшем>ся отрывному обтеканию соо гветствуют характерные полочки нагрузки, аналогичные тем, которые наблюдаются и в экспериментальных измерениях на отрывных режимах. При всех т, кроме Т —> О, нагрузка на кромках пластины имеет тенденщ ю обращения в нуль, что является следствием выполнения здесь постулата Чаплыгина — Жуковского. Следовательно, в отрывной схеме течения подсасывающая сила на передней кромке отсутствует, а подъемная сила и сопротивление могут быть вычислены как соответствующие проекции нормальной силы. [c.88]

При численном решении задачи несимметричного обтекания плоского контура методом интегральных соотношений возникают затруднения. В симметричной задаче граничными условиями для ЗN дифференциальных уравнений служат 2N условий симметрии течения на оси и N условий регулярности решения при прохождении особых точек. При несимметричном обтекании решение должно удовлетворять N условиям регулярности с каждой стороны тела, что дает 2N условий. Однако 2N условий симметрии при этом отсутствуют, что требует в общем случае наложения дополнительно N условий для определения решения. До настоящего времени нет способа выбора этих условий для N > 1. При ТУ = 1 задача о несимметричном обтекании плоской пластины решена А. М. Базжи-ным (1963). А. Н. Минайлос (1964) применил метод интегральных соотношений для расчета " сверхзвуков ого обтекания затупленного тела вращения под углом атаки. При этом он использовал осесимметричную систему координат типа применяющейся в теории пограничного слоя. Записав уравнения в дивергентной форме, А. Н. Минайлос аппроксимирует входящие в эти уравнения величины, как это делается ]ц в стандартном методе О. М. Белоцерковского, полиномами по координате, нормальной телу азимутальные же распределения параметров аппроксимируются рядами Фурье по полярному углу. В рядах Фурье, кроме постоянного члена, сохраняется лишь еще один член. При этом (ср. работу В. В. Сычева, [c.174]

Ири обтекании сверхзвуковым потоком пластины м. рис. 2, ст. Подъемная сила) под углом атаки, мень-1ИМ того, нри к-ром скачок отходит от передней ромки пластины, от ее передней ромки вниз идет плоский скачок н.иотненпя, а вверх — течение азрежения Прандтля — Майора. [c.471]

Рис. 5.28. Счема обтекания сверхзвуковым потоком пластины, расположенной под малым углом атаки

Рассмотрим обтекание сверхзвуковым потоком тонкой пластины, поставленной под малым углом атаки (рис. 5.28), как пример обтекания крыла. Сверху при обтекании передней кромки образуется центрированная волна разрежения, так как можно считать, что поток обтекает выпуклый угол. Снизу от передней кромки идет косой скачок уплотнения, так как поток обтекает вогнутый угол. Давление над пластиной (область 2) меньше, чем иод ней (область 3). Потоки, идущие над пластиной и под ней, должны после прохождения задней кромки иметь общую границу (штрихпунктирная линия). Следовательно, по обе стороны этой границы (области 4 и 5) скорости должны быть параллельны, а статические давления равны. Из этих двух условий рассчитывается интенсивность волны разрежения и скачка уплотнения, идущих от задней кромки пластины. Скорости в областях 4 и 5, строго говоря, не равны, так как потери в потоках, текущих над и иод пластиной, не одинаковы. Потери в хвостовом екачке уплотнения, который расположен после волны разрежения, больше, чем в головном, так как Яа > /.3. Следовательно, скорость потока в области 4 меньше, чем в области 5. Пунктирная линия изображает вихревую линию разрыва поля скоростей. [c.124]

ВО всем слое возмущенного течения и внутренние скачки в нем не возникают. Уменьшение толщины вязкого слоя в центральной части пластины, определенное методом парового экрана, объясняется поперечным течением под действием скачков и повышением плотности, а появление двух линий растекания и пиков теплового потока по краям течения в центральной зоне — изменением схемы течения вследствие увеличения расстояния между скачками (фиг. 31). При больших углах атаки внутренние скачки удаляются от поверхности пластины и играют роль замыкающих скачков в донном течении. Слабо расширяющееся течение на плоской стороне остроносого полуконуса с местным отрывом у кромок соответствует обтеканию пластины при малых углах атаки. Безотрывное обтекание плоской подветренной стороны полуконуса при малых числах Rex,, . является очевидным следствием взаимодействия пограничного слоя и внешнего течения. Благодаря большой толщине пограничного слоя подветренная сторона имеет эффективную выпуклую форму, перетекание с наветренной стороны слабое и нет внутренних скачков, способных вызвать отрыв. [c.289]

В качестве примера такого обтекания можно рассмотреть относительное движение в потоке жидкости плоской пластинки, расположенной под углом а к направлению течения со скоростью VOO, представленной на рис. 9.2. Угол а наклона пластины к направлению течения называется углом атаки. Длину пластины / в направлении, перпендикулярном вектору скорости, принято называть ее размахом. Сила взаимодействия пластины с потоком R, как показано на рис. 9.2, может быть разложена на две составляющие, одна из которых Rx /(sina, совпадающая по направлению с вектором [c.150]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...