Критические скорости второго рода

Корни этого уравнения и определяют критические скорости второго рода. Массовые моменты инерции диска входят в (11.64) только в комбинации, обозначенной буквой х. Для сравнительно [c.67]

Значения И V неограниченно возрастают по мере приближения скорости вращения ш к значению, называемому критической скоростью второго рода (критической скоростью собственного веса) [c.141]

КРИТИЧЕСКИЕ СКОРОСТИ ВТОРОГО РОДА [c.123]

Параметры пленки и связанные с ними такие интегральные характеристики, как коэффициенты теплоотдачи и гидродинамического сопротивления, плотность критического теплового потока или граничное паросодержание, характеризующее кризис второго рода, скорость солеотложения на поверхности трубы при генерации пара, существенно зависят от интенсивности процессов уноса капель с поверхности пленки и их выпадения на пленку. В связи с этим процессы обмена массой между ядром потока и пленкой интенсивно (особенно в последние годы) изучаются. [c.235]

В деталях машин, работающих с большими скоростями скольжения (выше критических) в условиях схватывания второго рода, вследствие высоких температур происходит плавление металла в тончайших поверхностных слоях. Разупрочненные, подвижные поверхностные слои металла увлекаются трущимися поверхностями и размазываются на поверхности трения. Интенсивность износа в этом случае резко уменьшается. Образовавшиеся незначительные наросты на одной из поверхностей трения размазываются, остаются только следы наростов. [c.19]

В диапазоне средних скоростей изменение размеров образцов вызывает а) изменение качественных характеристик изнашивания поверхностей трения образцов, переходы одних видов износа в другие при неизменных условиях трения б) изменение границ возникновения и развития процессов схватывания первого и второго рода в) смещение критических точек перехода одних видов износа в другие. [c.94]

Критические скорости первого и второго рода имеют место и при учете инерции поворота и гироскопического эффекта дисков. Чтобы в этом убедиться, добавим в правую часть уравнений (П.50), взятых без коэффициентов внутреннего трения, соответствующие [c.66]

Критический перепад 1(н— п) в основном зависит от свойств массы и ее начального влагосодержания. При постоянных параметрах режима сушки в этом периоде имеет место влагообмен при граничных условиях второго рода (период постоянной скорости сушки). Максимальные растягивающие деформации и напряжения образуются, к моменту Fo = 0,5, однако наиболее опасным с точки зрения трещинообразования необходимо считать период 0,2>Fo >0, так как ори Fo >0,2 рост (U—Uu) практически прекращается, в то время как прочность поверхностного слоя интенсивно возрастает вследствие уменьшения Иц. [c.144]

Представленный сценарий отвечает сверхкритическому режиму формирования лавин, который соответствует фазовому переходу второго рода [38]. Это следует из разложения кинетической энергии (1.85) по степеням которое приводит к формуле Ландау. В результате для критических показателей получаем значения у = I, 6 = 2, и = /2, которые совпадают с результатами теории среднего поля [29]. Однако, показатель Р = 1/2 в два раза меньше, чем в [29], поскольку использованный нами параметр порядка (скорость) не сводится к числу активных узлов. [c.54]

Некоторое влияние на зависимость величины зерен от температуры и степени деформации при горячей обработке (на вид диаграммы рекристаллизации второго рода) оказывает скорость деформации при повышении скорости критическая степень деформации смещается к меньшим значениям степени деформации. [c.160]

Для суждения об оптимальной температуре конца обработки давлением и степени деформации в заключительных проходах, обеспечивающих ту или иную величину зерен, необходимо иметь диаграммы рекристаллизации второго рода (некоторые из них приведены на рис. 70 и 71). Желательно иметь также диаграммы рекристаллизации второго. рода при малой скорости деформации и ударном воздействии усилия, влияние скорости деформации на величину критической степени деформации установлено рядом исследователей. [c.355]

Большой практический интерес представляет построение так называемого сопла Лаваля. Здесь речь идёт о получении в трубе, в лабораторной обстановке, сверхзвукового потока, который был бы в некоторой области трубы постоянным по величине (заданной заранее) и направлению. Задача эта распадается на две части во-первых, требуется получить сверхзвуковой поток, во-вторых, надо сделать этот поток равномерным. Получение сверхзвукового потока основывается на том факте, что если мы находимся за пределами критической скорости, то при увеличении скорости трубки тока будут расширяться (в то время как при дозвуковых скоростях трубка тока тем уже, чем больше скорость) (см. 8 этой главы). Если поэтому нам удастся, всё увеличивая скорость вдоль трубы (путём сужения трубы), достигнуть в некотором сечении трубы критической скорости и если затем мы заставим нашу трубу в направлении потока расширяться, то мы и окажемся в области сверхзвуковых скоростей. Как практически это достигается, мы разберём позже ( 21), тогда же мы увидим, какого рода трудности здесь встречаются. Сейчас же предполагаем, что, например, А Вд (рис. 29) есть сечение трубы (ось трубы совпадает с осью Ох), в котором скорости равны критической. Плавным расширением добьёмся того, что на оси трубы (последнюю мы считаем симметричной относительно оси Ох) получится нужная нам величина скорости. Предположим при этом, что в нашей трубе не возникло никаких поверхностей сильного разрыва (см. 21). Пусть нужная нам величина v, скорости получилась в точке А на оси Ох. Теперь попробуем сделать так, чтобы, начиная от некоторого сечения трубы, скорости всех точек были далее направлены вдоль оси трубы и равны в точности v,. Нам придётся для этого подобрать форму контура трубы, начиная от некоторой точки. Именно [c.75]

В целом обеспечение безопасности ЯЭУ в случае нарушения герметичности реакторного контура делится на две самостоятельные проблемы первая связана с необходимостью обеспечения целостности активной зоны в условиях падающего давления в первом контуре, вторая — с обоснованным принятием таких конструктивных решений при проектировании, которые призваны локализовать последствия аварии. При решении обеих проблем определяющим является взаимосвязанное влияние двух факторов закономерности изменения давления в первом контуре и скорости его опорожнения. При решении этих задач необходимо знать критический расход двухфазной смеси, образующейся в сечении разрыва реакторного контура при его течи. Этому вопросу посвящены гл. 1—5 в гл. 6 и 7 рассмотрены проблемы безопасности, которые связаны с локализацией последствий аварии при течи. Анализ тепловых процессов, происходящих в активной зоне реактора при падении давления, не приводится, хотя многие приведенные в книге результаты могут быть использованы при решении подобного рода задач. [c.3]

В гл. 5 мы рассмотрели два способа описания динамических систем, возникающих в классической механике. Гамильтонов формализм приводит к рассмотрению динамических систем в пространстве четной размерности, задаваемых системой обыкновенных дифференциальных уравнений первого порядка. При таком подходе координаты и скорости рассматриваются как равноправные координаты в фазовом пространстве. С другой стороны, лагранжев формализм работает исключительно с координатами в конфигурационном пространстве и описывает динамику с помощью систем обыкновенных дифференциальных уравнений второго порядка. Оказывается, что лагранжев формализм может быть введен посредством рассмотрения всех потенциально возможных траекторий системы, среди которых настоящие траектории выделяются как критические точки некоторого функционала, заданного на множестве всех кривых в конфигурационном пространстве. Описания такого рода обычно называются вариационными, поскольку необходимо варьировать потенциально возможные траектории, чтобы найти настоящие. Уравнения Эйлера — Лагранжа (5.3.2) представляют собой не что иное, как уравнения, описывающие критические в вышеописанном смысле кривые функционала действия, рассматриваемого в 4. [c.342]

Сверхпроводники второго рода отличаются тем, что переход в сверхпроводящее состояние у них осуществляется не скачком, а постепенно. Для них характерны два критических значения магнитной индукции для температуры Т р < Т . Если магнигная индукция во внешнем поле начинает превосходить значение нижней критической индукции, то происходит частичное проникновение магнитного поля во всю толщину сверхпроводящего образца. При этом под действием силы Лоренца электроны в сверхпроводнике начинают двигаться по окружностям, образуя так называемые вихри. Внутри вихря скорость вращения возрастает по мере приближения к оси до тех пор, пока не достигнет критического значения и не произойдет срыв сверхпроводимости. По мере увеличения внешнего магнитного поля количество вихрей возрастает, а расстояние между ними сокращается. Когда оно станет соизмеримым с размером ку-перовской пары, практически весь объем перейдет в нормальное состояние и магнитное поле полностью проникнет в образец. К сверхпроводникам второго рода из чистых металлов можно отнести только ниобий Nb, ванадий V и технеций Те. [c.124]

Считают, что по мере нагружения одна часть кристалла целиком сдвигается относительно другой в направлении линии скольжения. Расстояние между полосами скольжения лежит в пределах 10" — 10" см. Направление скольжения практически всегда совпадает с направлением вектора решетки в плотно упакованной плоскости. Оно начинается в каком-то одном месте тогда, когда касательные напряжения в плоскости скольжения достигают определенной величины, и постепенно распространяется на остальную часть плоскости. При этом нормальная к плоскости скольжения составляющая напряжения оказывает незначительное влияние на начало скольжения. Величина критического касательного напряжения зависит от чистоты металла, температуры и скорости деформирования. По мере нагружения кристаллиты разбиваются на фрагменты размером около 10 см, а те в свою очередь образуют блоки на два порядка меньше. В процессе разбиения возникают напряжения второго рода, связанные с искажением в решетке. Они соответствуют прочности материала в микрообъеме и пропорциональны пределу текучести. Около микродефектов вследствие локальных упругих напряжений кристал.таческой решеткч возникают значительные по величине ультрамикронапряжения (искажения третьего рода). Внутренние остаточные напряжения сосредоточивают часть остаточной энергии пластического деформиро- [c.126]

В деталях машин, работавших в условиях схватывания второго рода, при относительно малых скоростях (1—2 м1сек) в трущихся поверхностных объемах образуется зона разупрочненного металла, которая постепенно переходит в более прочную исходную структуру основного металла. Это доказывает, что при относительно малых критических скоростях, при которых происходит начало образования процессов схватывания второго рода, на поверхности трения развиваются относительно невысокие температуры, которые вызывают разупрочнение, отпуск металла. [c.23]

Алюминиевый сплав является представителем группы металлов, на поверхности трения которых в диапазоне малых скоростей (от 0,005 до 1 м1сек) процесс схватывания первого рода не возникает, а развиваются с малой интенсивностью окислительные процессы. При критической скорости (1 м1сек) окислительный износ переходит в схватывание второго рода с характерными для этого вида износа вырывами, налипанием и размазыванием металлов на поверхностях трения и большой интенсивностью износа (фиг. 63). [c.82]

При скорости 0,6—0,7 м1сек поверхностные объемы металлов в результате трения нагревались до критической температуры 380—420° С, при которой происходило разупрочнение образцов, изготовленных из стали марки У8, возникал процесс схватывания второго рода, скачкообразно росла интенсивность изнашивания. [c.84]

Работами ряда английских исследователей [129—132] было установлено соответствие между образованием холодных трещин при сварке этой пробы и критическими температурами 50%-ного превращения аустенита и конца мартенситного превращения. Например, при сварке Мп— Сг—Ni сталей электродами с рутиловым покрытием критическая температура 50%-ного превращения соответствует 290° [129]. Если в процессе сварки данной стали при определенных условиях охлаждения и жесткости 50%-ное превращение соответствует более низкой температуре, то в околошовной зоне, как правило, образуются трещины, и тем в большем количестве, чем ниже эта температура превращения. В этих работах образование трещин связывалось в основном с развитием напряжений второго рода вследствие частичного или полного мартенситного превращения аустенита и сопровождающего его выделения водорода, влияние которого, в частности, проявляется в снижении температуры конца мартенситного превращения. При применении низководородистых электродов эта критическая температура снижается с 290 до 245° [130— 132]. По данным этой пробы, одной из наименее склонных к образованию холодных трещин сталей является Мо—В—сталь (марка Fortiweld), имеющая в стандартном интервале исследованных скоростей охлаждепия температуру 50%-ного превращения, равную 425°, и преимущественно бейнитную структуру [128]. [c.78]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...