Методика расчета тепловой трубы

МЕТОДИКА РАСЧЕТА ТЕПЛОВОЙ ТРУБЫ [c.143]

Следует отметить, что из-за высоких тепловых потоков перепад температуры по толщине стенки труб НРЧ достигает на лобовой образующей 100—120° С. В настоящее время нет еще надежной методики расчета на прочность труб, работающих при таких больших тепловых потоках. Расчет по средней температуре стенки в этом случае вряд ли может дать правильные результаты. [c.292]

Таким образом, получены экспериментально обоснованные обобщающие зависимости для расчета нестационарного коэффициента теплоотдачи при течении газов и жидкостей в трубах для большинства практически встречающихся типов нестационарных воздействий в широком диапазоне изменения параметров. Данные зависимости, в частности, позволяют при заданной точности расчетов определить границы применимости квазистационарной методики расчета нестационарных тепловых процессов. [c.219]

Следует отметить, что при обобщении опытных данных по теплообмену в начальном участке трубы необходимо обращать серьезное внимание на условия входа в трубу. Приведенные на рис. 7-28 результаты обобщения опытных данных по предложенной методике указывают на существенное влияние условий входа на закон теплообмена в начальном участке трубы, однако изложенный ниже метод расчета теплового пограничного слоя остается справедливым и для этих условий, только изменяются коэффициенты В и т [Л. 61]. [c.165]

Книга начинается введением, в котором поясняются принципы работы тепловой трубы, описываются типы труб и области их применения. Затем следует подробное изложение теории тепловой трубы, конструкции и изготовления. Построение изложения теории тепловой трубы позволяет в процессе анализа тепловой трубы параллельно осветить фундаментальные законы термодинамики, теплопередачи, механики жидкости и материаловедения. Для удобства решения задач инженерами-практиками разработана методика расчета, в которой обобщена вся необходимая теоретическая информация. Кроме того, достаточно подробно обобщена обширная исследовательская информация. Наконец, описаны применяющиеся в настоящее время способы и технология изготовления тепловых труб. В последней главе описаны существующие и перспективные области применения тепловых труб в энергети-..ческих системах. Этот материал будет полезен инженерам, архитекторам и строителям, занимающимся вопросами экономии энер- [c.7]

В Предыдущей главе были изложены методы выбора теплоносителей, конструкций фитилей, материалов для фитилей и материалов для корпусов тепловых труб. Выбор методики расчета определяется физическими свойствами теплоносителей, фитилей и материалов вместе, а также способом формулирования задачи. Физи-ческие свойства некоторых металлов и теплоносителей даны в приложениях В и С. Разработанная в этой главе теория расчета может быть использована для определения конструкции и размеров корпуса и фитиля, так чтобы работа трубы отвечала заданным условиям. [c.143]

Методика использования этих данных для расчета корпусов тепловой трубы состоит в следующем. Определив диаметр парового канала, можно приближенно вычислить наружный диаметр трубы. Затем, пользуясь рис. 7.3 и 7.4, можно определить требуе- [c.147]

Расчетные графики на рис. 7.5—7.8, о которых уже говорилось выше, могут быть использованы для быстрого определения размеров фитиля. Обшая методика расчета фитиля из свернутой в трубку сетки для тепловой трубы, работающей в обычном режиме, состоит в следующем. [c.152]

Можно заметить, что приведенный выше расчет может быть завершен очень быстро с помощью расчетных графиков. Хотя описанная методика расчета предназначена для обычных тепловых труб, работающих в обычном режиме, значения Рс, Qig, Fi, F , представленные на рис. 7.5 — 7.8, могут быть также использованы для тепловых труб, работающих в других режимах. [c.153]

При проектировании тепловой изоляции тепловых сетей необходимо руководствоваться Временными руководящими указаниями. Выбор строительно-изоляционных конструкций подземных теплопроводов промышленных предприятий . (МЭС, Госэнергоиздат, 1956), Руководящими указаниями по проектированию тепловых сетей , 1939 г., расчетными данными, приведенными в главе I настоящей книги, и Инструкцией по расчету тепловой изоляции тепловых сетей при бесканальной прокладке И-Ц8-1 (Теплопроект, 1957). В основу расчета тепловой изоляции теплопроводов бесканальной прокладки принята методика Форхгеймера, развитая впоследствии Е. П. Шубиным. Исходными данными для расчета изоляции теплопроводов бесканальной прокладки являются 1) допустимые нормы теплопотерь, 2) температура теплоносителя, 3) размеры теплопровода, 4) глубина заложения (от поверхности земли до оси теплопровода), 5) характеристика грунта на глубине прокладки, 6) расстояние между трубами и 7) расчетная температура грунта. [c.40]

Наиболее сложной частью любой программы ресурсных испытаний является интерпретация полученных результатов и их экстраполяция с целью расчета длительности работы тепловой трубы. (Одна из методик, исполь- [c.148]

Даже поверхностное ознакомление с теоретическими работами в области капиллярных тепловых труб свидетельствует о том, насколько сложной является проблема получения общих закономерностей и инженерных методик расчета. В настоящее время в этом на- [c.59]

При написании книги перед авторами стояла дилемма для неспециалистов в области тепловых труб нужно изложить общие вопросы и достаточно популярно описать происходящие в тепловых трубах процессы наоборот, для читателей, специализирующихся в области разработок конструкций с тепловыми трубами, важны глубокое детальное изложение и анализ результатов уже проведенных работ. Принят последовательный характер изло-.жения — от простых понятий к детальному описанию существа вопроса. Центр тяжести, в конечном счете, приходится на детальное изложение и анализ физических основ тепловых труб. Прн этом авторы стремились систематизировать материал, сделать из частных выводов общие, дать рекомендации по методике расчета и конструированию тепловых труб. [c.6]

Расчет градиента давления в жидкости для открытых канавок затруднен необходимостью учета взаимодействия между паром и жидкостью. Расчет фитилей в виде канавок с экранной сеткой, разделяющей потоки пара и жидкости, несколько проще. Экран почти полностью исключает взаимодействие потоков пара и жидкости. Для практического применения важно прежде всего создать методики расчета, основанные на использовании зависимостей для течения несжимаемого потока пара в паровом канале и течения жидкости с использованием для фитиля такого параметра, как эквивалентный гидравлический диаметр. Методика численного расчета капиллярных ограничений для этого случая была разработана авторами книги. В основу методики положены рассмотренные выше поля давлений в паре и жидкости. Программа численного расчета разработана для расчета максимальной мощности тепловых труб, работающих при отсутствии массовых сил, а также в поле силы тяжести в горизонтальном положении или с небольшим углом наклона. В программе использовано выражение для перепада давления в составном фитиле с постоянным щелевым зазором б. В основу расчета положена формула Дарси [c.95]

Существующая в настоящее время методика теплового расчета [Л. 12] себя оправдала, по требовала некоторых уточнений, выявившихся в результате длительной эксплуатации и при экспериментальных работах i. Кроме того, методику необходимо было дополнить расчетами таких узлов, как ограждения с ошипованными трубами, ограждения из плавниковых труб и ряд других узлов, встречающихся в котлах новых конструкций. [c.4]

Для оценки достоверности результатов расчетов нейтронных потоков в бетонной защите реальных энергетических реакторов проводили измерения плотности потока тепловых нейтронов, а также спектров нейтронов в широком интервале энергий в макетах сплошной защиты. Для этого из канала ИК извлекли трубу-имитатор и в полости каналов ИК и противовесов вставили пробки из бетона соответствующего состава с отверстиями для детекторов. Полученные значения плотности потока тепловых нейтронов позволили определить условную чувствительность камеры, А-см -с/нейтрон, по методике работ [2—4]. [c.110]

Для определения температуры металла отдельных элементов промежуточного перегревателя производят тепловые расчеты, учитывающие многочисленные факторы тепловосприятие поверхности нагрева (с различной степенью загрязнения) при передаче тепла излучением и конвекцией с учетом теплового сопротивления на внутренней стенке трубы неравномерность полей скоростей и температур в газовом и паровом трактах, нагрузка агрегата и т. д. Методика выполнения этих расчетов в СССР, как известно, регламентирована нормативным методом теплового расчета котельных агрегатов. Этого метода придерживаются котельные заводы, конструкторские и проектные бюро, наладочные, исследовательские и другие организации, связанные с созданием, освоением и эксплуатацией котельных агрегатов. При этом обеспечиваются более или менее единообразный подход к расчету и возможность достаточно обоснованного сопоставления различных вариантов и подсчетов. [c.127]

Методика теплового расчета изолированных многотрубных теплопроводов. В тепловых сетях прокладывают параллельно два и более теплопровода, отличающихся температурами теплоносителей, толщинами изоляции, а иногда и диаметрами труб. [c.453]

Основной текст книги содержит методику теплового расчета котельных агрегатов с необходимыми расчетными таблицами и номограммами. В приложениях даны краткие указания по проектированию котельных агрегатов, расчету и проектированию пароохладителей, расчету температуры стенки труб и воздухоподогревателя с промежуточным теплоносителем, а также примеры расчетов. [c.2]

В книге изложена элементарная теория тепловых труб. Даны методика конструктивного расчета тепловых труб и практические ре-комепдацип по выбору рабочей жидкости фитильной структуры и корпуса тепловтлх труб. Подробно освещены вопросы технологии изготовления и испытанирг тепловых труб. Рассмотрены различные типы тепловых труб и способы их применения. Авторы — видные английские специалисты в области конструирования тепловых труб. [c.2]

Кухарский M. П. и др. Экспериментальное исследование охлаждб1гия электродвигателей с помощью центробежпы.х тепловы - труб.— В кн. Совершенствование методики и расчетов охлаждения асинхронных двигателей Тез. докл. Всесоюзн. сем. Владимир, 1976, с. 14.3—144. [c.150]

Ковалев Е. Б. и др. Исследование эффективности охлал<де-ния взрывобезопасных электродвигателей с тепловой трубой н роторе.— В кн. Совершенствование методики исследования и расчетов асинхронных двигателей Тез. докл. Всесоюзн. сем. Владимир, 1976, с. 145—146. [c.150]

На основе систематизации, анализа обширного литературного материала и многолетнего опыта авторов по исследованию тепловых труб в книге впервые изложены физические основы создания тепловых труб — новых, весьма эффективных тепловодов, привлекающих внимание конструкторов, ученых, инженеров во многих областях техники, и прежде всего в атомной технике, энергетике, космонавтике, радиоэлектронике. Рассмотрены физические, теплофизические и физико-химические процессы, определяющие возможность создания тепловых труб, их пуска и эффективной работы. Дана методика расчета этих устройств для наиболее важных случаев использования. Книга снабжена систематизированной библиографией, приложением, где даны физические параметры теплоносителей для тепловых труб и программы для расчетов и оптимизации тепловых труб с помощью вычислительных машин. [c.192]

Изучением механизма рассеяния в атмосфере твердых частиц и вредных газов из дымовых труб электростанций за последнее время занимаются многие специалисты как в нашей стране, так и за рубежом. Предложены различные методики расчета концентраций газов и пыли в воздухе в зависимости от высоты дымовой трубы, метеорологических условий атмосферы и суммарного выноса вредных примесей. Важные исследования в этой области проведены в Московском энергетическом институте группой сотрудников кафедры тепловых электрических станций под руководством докт. [c.197]

В. В. Кириллова, Цзюй Цзы-Сяна и В. Н. Майданика (Л. 87]. Опыты проведены при существенном изменении тепловой нагрузки по длине канала (например, в опыте 13—И—в 6 раз). Как видно из графиков, предлагаемая методика расчета дает удовлетворительные результаты и правильно учитывает влияние как распределения тепловой нагрузки, так и температурного фактора на интенсивность теплообмена газа в трубе в области стабилизированного течения. В работе Я. М. Визеля [Л. 8] предложенный метод распространяется на случай диффузионной задачи (конденсация пара из парогазовой смеси). [c.177]

Наиболее щироко используемой методикой расчета корпусов тепловых труб, испытывающих внутреннее давление, является нормативный метод ASME для необогреваемых сосудов давления [2]. Норматив ASME определяет, что максимальное допустимое напряжение при любой температуре должно быть равно одной четверти предельного напряжения на разрыв при данной температуре. Свойства металлов, включая и значения предельных напряжений для некоторых металлов, можно найти в приложении В. Для круглых труб, у которых толщина стенки меньше 10% диаметра, максимальное напряжение давления достаточно точно описывается приближенным уравнением [c.145]

Следуя описанной выше методике расчета, мы определили конструктивные размеры корпуса и фитиля тепловой трубы, обеспечивающие прочность трубы при рабочем давлении пара, и режим работы, при котором она работает ниже звукового предела и капиллярных ограничений фитиля. Для обеспечения условий, при которых не превосходились бы ограничения по уносу и кипению жидкости, проверяются пределы рассчитанной трубы.. Как было показано в разд. 3.3, ограничения по уносу жидкости, накладываемые на тепловой поток вдоль оси трубы, могут быть вычислены по уравнению (3.17) [c.153]

В предыдущих параграфах рассмотрена методика расчета оптимальных скоростей газов в стволах газоотводящих труб ТЭС, удобная для реализации при базовом режиме работы тепловой электростанции. В то же время условия работы отдельных блоков и электростанций в целом в настоящее время характеризуются все более переменным характером суточных графиков электрической нагрузки. В связи с этим представляет интерес определение оптимальных параметров газовоздушиого тракта с учетом переменного режима работы основного оборудования электростанции и приводных механизмов. Условия для расчета и выбора параметров элементов газовоздушного тракта ТЭС, расчетная схема которого представлена на рис. 6.5, могут резко отличаться [c.108]

Смирнов Г. Ф., Мищенко Л. Н. Приближенная методика расчета темпеоа-т>рного поля тепловой трубы —Вопросы радиоэлектроники Серия ТРТО, [c.152]

Выражение (2.104) получено для массового сопла при изоэнтальпийном течении, что означает равенство полных энтальпий (или температуры торможения) по всей длине сопла в основном потоке и в притекающем паре. При этом вектор скорости вдуваемого пара перпендикулярен к оси основного потока, т. е. проекция скорости притекающей массы на направление основного потока равна нулю. Постоянство температуры торможения по длине зоны испарения в условиях добавления массы означает, что должны быть равны абсолютные значения разности энтальпий и кинетической энергии основного потока и вдуваемого пара. Из-за смешения основного потока и притекающей массы с разной энтропией происходит изменение последней по длине трубы. Таким образом, формула (2.104) по лучена для изоэнтальпийного массового сопла без учета влия ния трения. Неучет влияния трения должен приводить к неко- торому завыщению расчетного значения звукового предела мощности трубы. Результаты расчетов звукового предела удельной мощности натриевых тепловых труб в зависимости от температуры пара в начале зоны испарения, полученные в соответствии с рассмотренными выше расчетными моделями, представлены на рис. 2.10. На основе разработанной авторами методики рассчитаны зависимости по четвертой модели для натриевых тепловых труб двух геометрий. Пунктирная кривая 3 соответствует тепловой трубе с диаметром парового канала 14 мм и длиной зоны нагрева 100 мм, использованной в-опытах ФЭИ, и близкой к ней по геометрии тепловой трубе, [c.73]

В конденсаторах с воздушным охлаждением, а также в аппаратах высокого давления конденсация пара обычно проиавбдится внутри вертикальных труб. Причем для практики наибольший интерес представляет область пара(метров, характеризующаяся сравнительно низкими тепловыми нагрузками, при которых режим течения конденсата сохраняется ламинарным и лишь в отдельных случаях на сравнительно небольших по длине участках переходит в турбулентный. Режим течения пара в основном турбулентный. К сожалению, процесс конденсации в данной области теоретически и экспериментально изучен недостаточно. Практически отсутствуют достаточно строгие методы расчета местных значений коэффициентов теплообмена и гидравлического сопротивления при конденсации в вертикальной трубе, что не позволяет разработать методику детального расчета конденсаторов с воздушным охлаждением. Последние отличаются резким изменением тепловой нагрузки по рядам труб и их длине. Так как трубы объединены верхними и нижними коллекторами, различие в тепловых нагрузках приводит к различным скоростям и гидравлическим сопротивлениям труб, перетоку пара по нижнему коллектору с возникновением подъемного движения в нижней части первых (по ходу охлаждающего воздуха) рядов труб и другим отклонениям, которые чрезвычайно усложняют расчет процесса конденсации в аппарате. [c.144]

В конденсаторах мощных энергетических установок с водяным охлаждением конденсация производится, как правило, на пучках горизонтальных труб. Скорости движения пара в межтрубном пространстве таких конденсаторов обычно невелики. В связи с отсутствием экспериментальных данных по конденсации четырехокиси азота на пучках труб методика теплового расчета конденсатора основана на результатах обработки опытных данных по конденсации N264 на одиночной горизонтальной трубке с неравновесным составом газа на входе [4.46, 4.47]. [c.164]

Детальное рассмотрение вопроса и расчеты показали следующее температуры стенок труб в районе повреждений, определенные расчетным способом -Q по -методике, описанной в 9-2, не превышали 350—370" С, и большой запас по температуре исключал местный перегрев труб из-за ошибки расчета гидравлической или тепловой разверни. Вместе с тем выяснилось, что парогенера- [c.216]

Особое внимание было обращено на проверку теплотехнических характеристик данной конструкции. Прежде всего была поставлена задача экспериментальной проверки методик тепловых расчетов теплообменников, так как известные критериальные уравнения, описывающие теплообмен, получены на моделях существенно меньших размеров и мощности, когда влияние принудительной циркуляции преобладает над эффектами, вызываемыми действием силы тяжести. Представлялось целесообразным установить в ходе изготовления и длительных испытаний технологичность и надежность элементов ПТО в отношении плотности узлов заделки труб в трубные доски в условиях возможных вибраций, стойкость констрзжции к резким теплосменам. Указанные задачи решались на модели, спроектированной применительно к максимальной мощности имеющегося стенда при сохранении условий подобия. [c.251]

Представленные в [79, 83, 101 ] выражения для расчета (Дрп. к1 Ро)т1. т в случае равномерного распределения тепловой нагрузки по длине трубы дают близкие результаты. Однако в реальных парогенераторах имеет место весьма существенная неравномерность теплоиодвода по длине парогенерирующих каналов, в том числе и на участке поверхностного кипения. Это обстоятельство в работах [79, 831 не учитывается. Кроме того, в них перепад давления на участках с поверхностным кипением определялся по среднему недогреву жидкости, что является основным недостатком методики. Действительно, по данным [101 ], зависимость от длины участка носит существенно нелинейный характер и рассчитанные по среднему недогреву значения потерь давления могут сильно отличаться от их среднеинтегральных величин, особенно для длинных участков. [c.57]

Неравномерность тепловой нагрузки по длине трубы смещает границу устойчивости потока. Однако авторы методики считают, что для величин неравномерности, характерных для отлоагрегатов, отклонение граничного расхода не превышает 10%, поэтому для расчета рекомендуется использовать среднюю ло длине тепловую нагрузку. [c.263]

Первые экспериментальные нсследования температурных полей в шиповом экране, проводившиеся на натуральных экранных трубах [Л. 22, 23], дали представление об уровне температур в шипах и футеровке. Однако ряд экспериментальных трудностей не позволил достаточно надежно определить как среднюю локальную величину плотности теплового потока в экране, так и концентрацию теплового потока в шипах, а также провести необходимое варьирование конструктивных условий. Наиболее интересные и представительные исследования тепловой работы шипового экрана были получены на ошипованных калориметрах достаточно больших размеров, устанавливаемых в зонах камеры горения топок с жидким шлакоудалением, отличающихся величиной надаюшего потока. В [Л. 22] приведены результаты экспериментальных исследований ВТИ в калориметрах диаметром 50 мм, отличавшихся длиной шипа и типом набивки калориметра, устанавливавшихся в циклонном предтопке для сжигания АШ в зоне температур 1 500— 1680° С с широко изменявшейся толщиной шлакового покрытия. Исследования, приведенные в [Л. 22], позволившие установить соотношения между тепловыми потоками в шиповом экране и создать первую методику его расчета, не дали возможности, однако, выявить влияние [c.123]

При расчете теплообмена в топках по методике ВТИ— ЭНИНа [56 ] непосредственно используется коэффициент теплового сопротивления слоя золовых загрязнений Язл = бзл/А-зл. Для гладкотрубных и плавниковых экранов он принимается равным 0,006 при сжигании сланца, 0,003 при сжигании угольной пыли и 0,002 (м -К)/Вт при сжигании мазута. Для условий сжигания газа принимается = 0. В зонах ошипованных экранов, покрытых огнеупорной массой, а также в зонах, закрытых шамотным кирпичом, коэффициент теплового сопротивления повышается соответственно до 0,007 и 0,012 (м -К)/Вт для всех топлив. Тепловое сопротивление слоя золовых отложений на экранных трубах Rs на несколько порядков превышает тепловое сопротивление металлической стенки Поэтому при расчетах величиной обычно пренебрегают по сравнению с величиной / зл. Следует заметить, что до настоящего времени данные о величинах R3J, и Лзл весьма ограниченны. [c.174]

Методика теплового расчета нюлкровав-ных однотрубных теплопроводов. При воздушной прокладке изолированного теплопровода, окруженного воздухом (см. рис. 6.41), поток теплоты q, уходящий в окружающую среду, последовательно преодолевает термические сопротивления внутренней поверхности трубы j слоя материала трубы слоя И30ЛЯЩ1И слоя материала кожуха наружной поверхности кожуха Лп2- [c.451]

Освоение изложенной методики представляет практический интерес при проведении расчетов перед испытаниями и позволит существенно облегчить обработку испытаний. Для многотрубных элементов гидравлические и температурные условия в разверенных трубах могут быть определены без построения гидравлических диаграмм при помощи разверочных характеристик, объединяющих гидравлические характеристики разверенных и средних труб и выражающих основные показатели тепловой и гидравлической разверок двумя зависимостями [c.224]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...