Проектирование котельных агрегатов

ОСНОВНЫЕ ПРИНЦИПЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ КОТЕЛЬНЫХ АГРЕГАТОВ [c.51]

При проектировании котельного агрегата необходимо исходить из следующих соображений [31 а) котлоагрегат должен в течение длительного срока своей работы (от 25 до [c.51]

При проектировании котельных агрегатов в настоящее время принимают —180°С. [c.130]

Последним выражением пользуются для оценки величины при проектировании котельных агрегатов. Нетрудно видеть, что потеря от механической неполноты сгорания ( 4) прямо пропорциональна приведенной зольности топлива [c.134]

Соотношения, описанные графиками рис. 5-31 и 5-32, получены на определенном котле при работе его на конкретном виде топлива, однако благодаря обобщающему характеру графиков эти соотношения могут быть использованы в процессе проектирования котельных агрегатов с рециркуляцией газов при выборе температурной области для размещения первичного и промежуточного пароперегревателей, конвективной и радиационной частей водяного экономайзера с целью фиксации переходной зоны и т. п. [c.173]

При проектировании котельных агрегатов до сих пор придавалось большое значение направлению потока газов. Считалось, что обтекание поверхности нагрева потоком газа, идущим сверху вниз, препятствует оседанию золы, а снизу вверх, наоборот, способствует загрязнению поверхностей. [c.24]

Изложенные материалы дают возможность при проектировании котельных агрегатов на определенное топливо и при реконструкции действующих агрегатов выбрать наиболее целесообразные значения скоростей, удовлетворяющих требованиям экономичности и надежности. При проектировании унифицированных котельных агрегатов, рассчитанных на ряд топлив, эти данные позволяют выбрать целесообразный общий уровень скоростей газов. [c.107]

Эпик И. П., О проектировании котельных агрегатов с учетом процессов спекания летучей золы сланца-кукерсита. Таллинский политехнический ин-тут, 1955. [c.234]

Основной текст книги содержит методику теплового расчета котельных агрегатов с необходимыми расчетными таблицами и номограммами. В приложениях даны краткие указания по проектированию котельных агрегатов, расчету и проектированию пароохладителей, расчету температуры стенки труб и воздухоподогревателя с промежуточным теплоносителем, а также примеры расчетов. [c.2]

При проектировании котельных агрегатов делают конструктивный расчет поверхностей нагрева. В этом случае по формулам (7.38) и (7.39) определяют площади поверхностей нагрева 8, м . Поверочный расчет по верхностей нагрева делают тогда, когда возникает необходимость в смене топлива или реконструкции котлоагрегата. В этом случае определяют температуру газов на выходе из поверхности нагрева и количество переданного тепла. [c.332]

Е. А. Н и ц к е в и ч, Проектирование котельных агрегатов, Госэнергоиздат, 1951. [c.410]

В конце XIX и начале XX вв. при проектировании котельных агрегатов принимаются меры по экономии не только металла, но и топлива. С целью повышения [c.221]

При проектировании котельных агрегатов значение <7з принимается по нормативным данным. [c.243]

Температура уходящих газов зависит от конструктивных и эксплуатационных факторов. При проектировании котельных агрегатов производительностью выше 10 т/н температуру уходящих газов принимают равной 120—180°. [c.173]

Поэтому при проектировании котельных агрегатов оптимальная температура уходящих газов для различных топлив устанавливается на основании технико-экономических расчетов, определяющих минимальную стоимость пара. Одновременно при выборе температуры уходящих газов [c.63]

При проектировании котельных агрегатов величину q рекомендуется выбирать в зависимости от типе, топочного устройства и рода сжигаемого топлива — в соответствии с данными, приведенными в гл. VU и IX. [c.66]

Конструкторский тепловой расчет производят при проектировании котельного агрегата, и расчетное задание должно содержать следующие сведения номинальная паропроизводительность котла, параметры пара (на выходе из пароперегревателя) и питательной воды, характеристики топлива. [c.299]

Значения доли золы топлива, уносимой газами, принимаемые при проектировании котельных агрегатов [c.302]

При проектировании котельных агрегатов значения потери тепла от механического недожога 2<74, % принимают по нормам. [c.116]

При проектировании котельных агрегатов определение абсолютной потери тепла с уходящими газами производится по формуле [c.116]

По формуле (3-74) к. п. д. брутто определяется при проектировании котельных агрегатов, а также по данным тепловых испытаний последних в тех случаях, когда известны потери тепла 2, q , q . [c.216]

Величину потери тепла от механической неполноты сгорания в эксплуатации и при тепловых испытаниях котельных агрегатов определяют по содержанию горючих веществ в шлаке и золе. При проектировании котельных агрегатов величиной этой потери задаются так же, как и значением потери от химической неполноты сгорания, по рекомендациям норм теплового расчета котельных агрегатов (см. табл. 20-1 и 21-1). Потери с физическим теплом шлаков определяют по формуле [c.385]

Величину потери тепла от механической неполноты сгорания в эксплуатации и при тепловых испытаниях котельных агрегатов определяют по содержанию горючих веществ в шлаке и золе. При проектировании [c.304]

Задача проектирования тяго-дутьевой системы заключается в подборе такого оборудования (вентиляторы, дымососы), которое обеспечивало бы работу котельного агрегата в пределах заданных режимов и изменений нагрузок с максимальным к. п. д. С этой целью на основании аэродинамического расчёта определяют количество перемещаемого воздуха и газа, а также гидравлическое сопротивление для заданной конфигурации газо-воздушного тракта котельного агрегата и выбранных режимов его работы. [c.20]

Задача настоящей монографии — ознакомить инженеров и техников, работающих в области проектирования, монтажа, эксплуатации и ремонта котельных агрегатов, с основами металловедения и термической обработки и с изменениями структуры и свойств металла. [c.7]

Кризис теплообмена 2-го рода всегда имеет место в прямоточных котлах, поскольку в них паросодержание среды изменяется от О до 1. Кризис особенно опасен в газо-мазутных котлах, где значения q могут составлять 400-10 вт/м и даже выше. При таких высоких значениях q скачки температуры стенки в момент кризиса могут достигать 100° С и более. Поэтому при проектировании газо-мазутных котельных агрегатов необходимо принимать меры к правильному размещению экранов в топочной камере и выбору оптимальных значений массовых скоростей пароводяной среды. [c.25]

Знание технической гидромеханики необходимо для решения многочисленных инженерных задач, в том числе в области санитарной техники и, в частности, в теплога-зосиабжении и вентиляции. Расчет трубопроводов различного назначения (воздухопроводы, водопроводы, газопроводы, паропроводы и др.),конструирование гидравлических и воздуходувных машин (насосы, компрессоры, вентиляторы и пр.), проектирование котельных агрегатов, печных и сушильных установок, воздухо- и газоочистных аппаратов, теплообменных аппаратов, расчет отопительных и вентиляционных устройств требуют отчетливого понимания законов технической гидромеханики. [c.6]

Знание законов механики жидкости и газа необходимо для решения многих практических вопросов теплогазоснаб-жения и вентиляции расчета трубопроводных систем для перемещения воды, воздуха, газа и других жидкостей (водо-, воздухо-, газо-, паропроводы), сооружений и устройств для передачи тепловой энергии (тепловые сети, отопительные системы, теплообменные аппараты), конструирования машин, сообщающих жидкости механическую энергию (насосы, вентиляторы, холодильные установки), проектирования котельных агрегатов, печных и сушильных установок, воздухо- и газоочистных аппаратов, вентиляционных уст- [c.6]

Новые нормы. Котлотурбопрома для расчёта и проектирования котельных агрегатов ЦКТИ, 1939. [c.152]

Паропаровой теплообменник в первой ступени промежуточного перегрева едва ли вызовет какие-нибудь дoпoл7 итeльныe осложнения. Что касается второй ступени, то, учитывая невысокий уровень давления пара, падение давления пара в ней может оказаться чувствительным. При проектировании котельных агрегатов на эту сторону дела нужно обратить особое внимание. [c.311]

При проектировании котельных агрегатов приходится уделять серьезное внимание процессу износа труб золой и частицами несгорев-шего топлива, выносимыми из топки. Абразивный износ поверхностей нагрева до сих пор наносит серьезный ущерб работе электростанций, сжигающих многозольные угли, вызывая необходимость частой замены быстро изнашивающихся труб, а иногда приводит и к авариям. [c.32]

Диапазон скоростей, за пределами которого увеличение капитальных затрат сопровождается одновременным увеличением эксплуатационных расходов, небольшой. Он характеризуется отк юнениями от наивыгоднейшей скорости для перегревателя 2,5 Mj eK, для экономайзера высокого давления 1,5. uj eK и для теплофикационных экономайзеров 1 м1сек. Поэтому при проектировании котельных агрегатов без необходимости не следует допускать отклонения, превышающие указанные цифры. [c.105]

Gm — вес металла змеевиков пакета в кг ад — коэффициент теплоотдачи от стенки к пару в ктл1м -ч-град. Полученная методика расчета разгонных характеристик пароперегревательных участков позволяет на стадии проектирования котельного агрегата контролировать и оказывать влияние на выбор места ввода регулирующей [c.176]

При проектировании котельного агрегата значение потери тепла 5 принимается по графику ВТИ — ЦКТИ (нормативный метод) в зависимости от номинальной па- ропроиаводительности котла. [c.119]

Величину потери тепла от химической неполноты сгорания в эксплуатации и при тепловых испытаниях котельных агрегатов находят по содержанию в дымовых газах продуктов неполного сгорания — СО, Нг, СН4, СтНп, определенному на основе химического анализа дымовых газов. При проектировании же котельных агрегатов значением потери с химической неполнотой сгорания задаются в пределах 0,5—1,5%, руководствуясь нормами теплового расчета котельных агрегатов. [c.304]

Научные и промышленные исследования по созданию и отработке в эксплуатации горелочных устройств, обеспечивающих снижение образования окислов азота в котельных агрегатах, будут продолжены в 1981—1985 гг. на Средне-Уральской ГРЭС, Рефтинской ГРЭС и Эки-бастузской ГРЭС-1 с выдачей исходных данных для проектирования промышленных горелок. Будут -продолжены стендовые исследования и проектные разработки по осуществлению широкого внедрения на мощных газомазутных котлах топочно-горелочных устройств с подовой компоновкой горелок. Кроме того, намечается продолжить разработку и внедрение методов снижения содержания окислов азота в отходящих газах парогенераторов мощностью 500 и 800 МВт, работающих на различных углях. Для кардинального решения этой проблемы в текущем пятилетии ставится задача объединить усилия энергетиков и энергомащиностроителей в целях использования результатов этих исследований при проектировании, котлоагрегатов. [c.319]

Имеющиеся конструкции выносных циклонов с двойной сепарацией пара создают условия в настоящее время для широкого перехода на изготовление простых и надежных в эксплуатации безбарабанных котлов низкого и среднего давления с естественной циркуляцией. Книга рассчитана на инженерно-технических работников, занимающихся модернизацией существующих котлов, проектированием и наладкой новых котельных агрегатов, а также может служить пособием для студентов теплоэнергетических специальностей высших технических учебных заведений, / х [c.2]

Необходимо рассмотрение физических основ взаимодействия аэрозолей с обтекаемыми поверхностями нагрева, так как только на такой основе можно разработать методику прогноза столь сложных процессов, как загрязнение и золо-вой износ поверхностей нагрева. Наличие обоснованных методов прогноза этих процессов позволяет учесть особенности топлива (как его минеральной, так и органической частей) при проектировании и сооружении котельных агрегатов. При этом освоение сжигания новых марок и типов углей, пуск и наладка новых котлоагрегатов осуществляются проще, быстрее и с минимальными затратами. [c.6]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...