Армированные оболочки

После нанесения 14-15 слоев проводили армирование оболочки нихромовой проволокой диаметром 0,9 - 1,4 мм. [c.395]

Б. Теории безмоментных армированных оболочек, описывающие большие деформации. ................................ 243 [c.210]

Б. Теории безмоментных армированных оболочек, описывающие большие деформации [c.243]

Наружной поверхностей оболочек и состоит из вертикальных и кольцевых стержней. Наличие зон с большим количеством ЭП должно учитываться при разработке проекта армирования оболочки в местах размещения ЭП целесообразно увеличить ячейку не-напрягаемой арматурной сетки, меняя сечение арматуры или количество сеток каналообразователи напрягаемой арматуры [c.16]

Рис. 1.17. Влияние поперечного армирования оболочки на распределение в ней напряжений сГп

В защитных оболочках применяются арматурные системы с усилием натяжения до 10 000 кН с каналообразователями из пластмассовых труб. В расчетах жесткость такой трубы считают равной нулю, и если усилия от предварительного напряжения составят 7,0—10,0 МПа, то от наличия в ней отверстий, растягивающие радиальные напряжения Ог будут равны 7,0—10,0 МПа, а сжимающие—ое =21,0- 30,0 МПа. Вследствие местного действия напрягаемой арматуры эти усилия дополнительно возрастут. При этом они будут увеличиваться с увеличением силы натяжения арматурного элемента. В оболочке в этих условиях будут образовываться трещины, параллельные ее поверхности. Характер образования трещин и их раскрытия требует дополнительного экспериментального изучения. Можно предположить, что при арматурных пучках, рассчитанных на большие силы натяжения, и при большом количестве каналообразователей трещины между отверстиями соединятся и произойдет расслоение конструкции на две зоны — внешнюю и внутреннюю (рис. 1.17). При этом усилия в стенках оболочки перераспределятся внешняя часть конструкции разгрузится, а усилия во внутренней зоне увеличатся, что приведет к перегрузке бетона и металлического защитного слоя конструкции. Чтобы включить в работу наружный слой оболочки и избежать нежелательного перераспределения усилий, необходимо провести поперечное армирование оболочки. Усилие в поперечной арматуре ( п.а), отнесенное к единице длины канала, можно определить по формуле [c.33]

Континуум, армированный оболочкой. Рассмотрим область в трехмерном пространстве, заполненную двумя упругими материалами, одно из которых занимает область Di типа тонкого криволинейного слоя или оболочки, так что справедливо условие [c.97]

Подставляя теперь величины Xi из (309) в (305), находим искомые уравнения деформирования упругого или вязкоупругого континуума, армированного оболочкой [c.100]

В случае радиального обжатия (рис. 2 а, б), зависимость критического давления от угла <=х имеет экстремальный характер. Для жестко защемленной оболочки с относительной толщиной 0,1 (рис. 2 а) экстремум-максимум находится при Ы 60°, а для шарнирно опертой - при Ы s 75°. Для оболочки с 0,01 экстремум-максимум находится при U 75°. Характер влияния малых отклонений образующей от прямолинейной формы на критические значения нагрузки для различным образом армированных оболочек изучался с помощью методики [ б], Я Отклонение образующей формировалось путем задания в функции продольной координаты малых возмущений радиуса параллели цилиндрической оболочки вида [c.8]

В работе отмечается, что даже для одного варианта схемы армирования (оболочки 1-6) разброс критических нагрузок составляет около 40% (40 10 —67 10 Н). Это объясняется отличием свойств материалов после изготовления, разной толщиной оболочек, наличием остаточных напряжений, зависящих от натяжения при намотке и режима термообработки, начальными несовершенствами. [c.289]

В настоящей книге изложены теория и методы расчета многослойных армированных оболочек, в частности пневматических шин. От имеющихся книг по расчету тонкостенных конструкций из композиционных материалов она отличается прежде всего кругом рассмотренных задач и единым подходом к их решению, в основе которого лежат численные алгоритмы, реализованные в виде стандартных процедур на алгоритмическом языке PL/1. Особое внимание при разработке процедур было обращено на простоту реализации программ расчета многослойных армированных оболочек в операционной системе ОС ЕС ЭВМ, а также на рациональное размещение входных и выходных данных, что допускает непосредственное использование этих процедур в практике конструкторских работ. [c.3]

В гл. 4 излагается известная модель армированного слоя, позволяющая определять механические свойства материала на основании свойств составляющих его компонентов. Даны формулы для вычисления матрицы жесткости и коэффициентов поперечного сдвига многослойной армированной оболочки. [c.4]

Геометрически нелинейные варианты теории многослойных анизотропных оболочек с учетом локальных эффектов построены в гл. 8 и 9. Порядок разрешающих уравнений при этом зависит от числа слоев, что позволяет проследить сложный характер распределения поперечных касательных напряжений по толщине пакета и тем самым существенно уточнить напряженно-деформированное состояние многослойных армированных оболочек. [c.5]

МАТРИЦА ЖЕСТКОСТИ МНОГОСЛОЙНОЙ АРМИРОВАННОЙ ОБОЛОЧКИ [c.79]

Рнс, 4.2. Схема армирования оболочки [c.83]

Проведем анализ матрицы жесткости многослойной армированной оболочки типа Тимошенко. Рассмотрим некоторые частные схемы армирования, широко используемые в изделиях из композитных материалов. [c.85]

В некоторых случаях в зависимости от упаковки слоев в пакете, их строения и механических свойств появляется возможность путем различных упрощений исходных соотношений добиться более простых структурных формул для вычисления матриц жесткости и коэффициентов поперечного сдвига, что позволит не обращаться к общим соотношениям теории многослойных армированных оболочек. Рассмотрим одну из таких оболочек, выполненную из четного числа антисимметрично расположенных слоев. Считаем, что все слои оболочки имеют однотипное строение и различаются лишь углом армирования 7 - При зтом имеет место следующая зависимость [c.86]

Проанализировав соотношения (4.42), лишний раз убеждаемся, что при расчете перекрестно армированных оболочек, выполненных из достаточно большого числа слоев, можно использовать теорию ортотропных оболочек, так как при > мембранные жесткости Aj6 О и изгибные жесткости С,в 0. [c.88]

Перекрестно армированные оболочки детально обсуждаются в [c.183]

РАСЧЕТ ПЕРЕКРЕСТНО АРМИРОВАННЫХ ОБОЛОЧЕК [c.209]

Примером безмоментных оболочек являются сосуды, изготовленные методом намотки. Расчет таких конструкций основан на нитяной модели материала, согласно которой внутреннее давление и силы, приложенные по краям оболочки, воспринимаются армирующими волокнами и вызывают в них только растягивающие напряжения. Такие конструкции и методы их расчета рассмотрены в работах Рида [67], Росато и Грове [6в], Шульца [75]. Современные методы расчета сосудов давления и корпусов двигателей изготовленных методом намотки [24, 42], учитывают изгиб оболочки, вызванный соответствующим характером нагружения, а также несимметрией распределения геометрических параметров или упругих свойств материала по толщине. Изгиб-ные напряжения, предсказываемые в этом случае теорией малых деформаций, могут оказаться значительными. Однако рассматриваемые оболочки обычно деформируются таким образом, что в процессе нагружения остаются безмоментными. На безмоментной теории, предусматривающей большие деформации системы, основан метод определения равновесных форм армированных оболочек. Обзор исследований, посвященных оптимизации безмоментных оболочек из композиционных материалов, приведен в работе Ву [901. [c.148]

Донг [811 получил решение уравнений обобщенной теории Доннелла, определяющее собственные частоты цилиндрических оболочек с произвольным набором ортотропных слоев и с различными граничными условиями. Узловые линии, так же как и в изотропных оболочках, образуют прямоугольную сетку. Берт и др. [37] рассмотрели аналогичную задачу на основе более точной теории первого приближения Лява. Найденные ими значения частот в общем достаточно хорошо согласовались с рерчльтатами Донга, за исключением низших частот, которые у Донга оказались завышенными. В работе Берта и др . на примере двухслойной ортогонально-армированной цилиндрической оболочки из боро-пластика проиллюстрировано влияние эффекта связанности мембранных и изгибных деформаций. Рассматривались также различные ортогонально-армированные структуры, включающие три слоя одинаковой толщины. Было установлено, что поведение оболочек, армированных по схемам О—К—О и О—О—О (О соответствует слою, уложенному в осевом направлении, К — слою, уложенному в кольцевом направлении), почти не различается. Также Мало отличаются друг от друга оболочки, армированные по схемам К—К—О и К—К—К. При всех четырех схемах армирования оболочка имеет,примерно одинаковую собственную частоту, соответствующую первому тону колебаний в осевом направлении и второму (п = 2) в окружном. При п = 1 армирование по схемам О,—О—О и О—К—О приводит к более высоким значениям частоты, а при относительно более высокие значения [c.239]

Конструкция вагона Старкар представляет собой полумоно-кок с двойной армированной оболочкой, крыша прикреплена к наружной оболочке. Ребра жесткости и переборки выполнены [c.183]

Напрягаемую арматуру рационально выполнять в виде вертикальных и кольцевых элементов. При этом вертикальные элементы целесообразно располагать ближе к срединной поверхности, а кольцевые — у наружной поверхности оболочки в специально оставленных кольцевых штрабах. В этом случае обжатие оболочки в кольцевом направлении может осуществляться как натяжением арматуры на упоры в виде пилястр, так и навивкой напряженной арматуры в штрабы. В последнем случае более полно используется высокопрочная напрягаемая арматура и сокращается большое количество дорогостоящих анкерных устройств. Для защиты арматуры от коррозии штрабы закрываются полосовой сталью, и в образовавшееся пространство инъецируется цементный раствор. Для облегчения замены кольцевой арматуры верхняя и нижняя полки штрабы делаются наклонными. Смещение кольцевой напрягаемой арматуры к наружной поверхности улучшает напряженное состояние стены оболочки, так как в этом случае не возникает радиальных растягивающих усилий от местного действия арматуры. Кроме того, в этом случае значительно упрощается армирование оболочки поперечной арматурой. Отсутствие горизонтальных или наклонных каналообразователей в толще стены оболочки позволяет объединить поперечную арматуру в вертикально расположенных сварных каркасах. Такие каркасы заготавливаются в заводских условиях и поставляются на строительство в виде отдельных сборных элементов или в составе арматурного блока, объединяющего всю ненапряженную арматуру. [c.52]

Большой вклад в исследование ОПГК в предельной стадии при действии сосредоточенных сил сделан докт. техн. наук проф. А. М. Овечкиным [1]. Им детально изучена работа таких конструкций при исчерпании несущей способности растянутых кольцевых зон оболочки. А. М. Овечкиным выделено несколько кинематических схем такого разрушения и разработана методика расчета несущей способности оболочек в соответствии с указанными схемами (рис. 3.3). В рассмотренных схемах жесткие звенья, по которым членится конструкция при образовании пластических зон, совершают перемещения, вызывающие удлинение, а не укорочение их кольцевых размеров. Однако, если значительно усилить армирование оболочки в зоне действия кольцевых растягивающих усилий и снизить толщину оболочки в зоне действия кольцевых сжимающих сил, то исчерпанию несущей способности кольцевой растянутой арматуры может предшествовать исчерпание несущей способности сжатой зоны. [c.179]

Метод внешних и внутренних разложений широко применяют в аналитических исследованиях краевых задач математической физики, описываемых эллиптическими системами дифференциальных уравнений в частных производных. Рассмотрим применение этого метода для вывода общих уравнений деформирования диск-ретно-армированного континуума (пространство, армированное оболочками или стержнями, оболочка, армированная стержнями) размерность армирующего тела предполагается меньшей размерности связующего материала. Строгая теория таких объектов представляет интерес в связи с изучением композиционных материалов. [c.95]

Кроме того, были испытаны 44 конические оболочки одинарной и трехслойной конструкций, вьшолненные из стекло-, органо- и углеэпоксидных КМ с различными вариантами схем армирования. Оболочки имели длину 720 мм, диаметр меньшего основания 525 мм, диаметр большего основания 645 мм, угол конусности 2а = 10°. Относительную толщину изменяли в диапазоне Rjh = 50—150. Варианты схем армирования приведены в табл. 7.1. В качестве связующего использовали эпоксидную смолу ЭДТ-10. Исходные характеристики упругости и прочности даны в табл. 7.2. [c.274]

Максимеико В. Н., Фильштииский Л. А. О передаче усилий от стрингера переменной жесткости к армированной оболочке. — Прикладная механика, [c.317]

Изложены теоретические основы и методы расчета на прочность многослойных армированных оболочек. Особое внимание уделено вопросам реализации численных алгоритмов решения задач прочности оболочек вращения сложной формы, в частности пневматических шин, в опо>ационной системе ЕС ЭВМ. Привепе-ны конкретные прим >ы и рекомендации. [c.2]

В гл. 10 на основе разработанных программ представлен детальный анализ эффекта анизотропии в перекрестно армированных оболочках. На примерах цилиндрической и торообразной оболочек показано, что пренебрежение эффектом анизотропии приводит к количественно и качественно неверному описанию напряженно-деформированного состояния малослойных перекрестно армированных оболочек. [c.5]

На практике оболочка нередко изготовлена из однонаправленно армированных материалов, оси симметрии которых не совпадают с линиями главных кривизн исходной поверхности. Такая ситуация имеет место, к примеру, в перекрестно армированных оболочках. Это объясняется в первую очередь возможностью варьировать свойства материала за счет угла армирова- [c.82]

Можно видеть, что при N °° мембранно-изгибные жесткости 5,6 0. Таким образом, при расчете перекрестно армированных оболочек, изготовленных из достаточно большого числа слоев, целесообразно использовать теорию ортотропных оболочек. Этот результат неоднократно отмечался в литературе, например в работах [1.11, 45,4.9]. Вместе с тем пренебрежение влиянием мембранно-изгибных жесткостей в задачах расчета малослойных перекрестно армированных оболочек будем приводить к недо- [c.87]

Анализ матрицы жесткости перекрестно армированных оболочек (см. п. 4.3) приводит к мысли, что традиционно используемая для их расчета теория ортотропных оболочек может давать в отдельных случаях качественно неверную картину напряженно-деформированного состояния. Так, пренебрежение влиянием мембранно-изгибных жесткостей (в дальнейшем будем говорить об эффекте анизотропии) при расчете малослойных перекрестно армированных оболочек приводит к недопустимым погрешностям, искажающим напряженное состояние конструкции, особенно на границе раздела слоев. Исследование эффекта анизотропии сопряжено с большими трудностями даже в задачах осесимметричной деформации перекрестно армированных оболочек, так как в зтом случае приходится интегрировать полную систему обыкновенных дифференциальных уравнений десятого порядка в теории оболочек типа Тимошенко и двенадцатого порядка в уточненной теории. [c.209]

Прежде чем приступить к расчету перекрестно армированных оболочек, рассмотрим однородную анизотропную цилиндрическую оболочку, один из торцов которой перемещается на заданное расстояние м (рис. 10.1). Эта задача представляет интерес по нескольким причинам во-первых, известно [10.10] ее аналитическое решение в линейной постановке, что дает возможность еще раз убедиться в достоверности численных результатов, получаемых с помощью процедуры ANSTIM во-вторых, задача является поучительной, наглядно иллюстрируя зффект закручивания оболочки. [c.209]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...