Влияние типа сплава

ВЛИЯНИЕ ТИПА СПЛАВА [c.299]

Характер влияния металлической примеси на величину удельного сопротивления данного металла зависит от типа образуемого сплава. Различают три типа сплавов механическая смесь, твердый раствор и химическое соединение. В первом случае в сплаве содержатся кристаллы обоих металлов — кристаллы примеси механически смешаны с кристаллами основного металла. Такой сплав получается [c.248]

Благодаря развитию современных методов испытания оказалось возможным определять твердость любых металлов, сплавов, ковалентных и ионных кристаллов, включая самые хрупкие и твердые вещества (такие, как кремний, карбид бора, алмаз и др.). Громадная информация по твердости, во много раз превосходящая данные по другим механическим свойствам веществ, особенно малопластичных, способствовала выяснению влияния типа кристаллической структуры, электронного строения и типа межатомной связи на твердость, представляющую обобщенную характеристику сопротивления материала пластической деформации. [c.22]

В некоторых исследованиях изучалось изнашивание металлов об абразивную частично закрепленную массу, об абразивную прослойку, при ударно-абразивном воздействии. Было исследовано влияние структуры сплавов, температуры нагрева, агрессивной и нейтральной среды и т. д. Исследовался также механизм царапанья единичным твердым зерном. Исследовательские работы в области абразивного изнашивания были в СССР выполнены главным образом с целью выявления способов повышения износостойкости типовых деталей машин в разных отраслях машиностроения. В этих исследованиях условия трения создавались соответствующими условиями службы деталей определенного типа, поэтому абразивное изнашивание осуществлялось при наличии дополнительных влияний, специфических д я каждой типовой детали. [c.49]

Рис. 14.2. Влияние типа раствора и значения pH на скорость осаждения о сплава Со — Р

Влияние типа структуры на усталостную прочность сплава ВТ8 [c.236]

Характер влияния металлической примеси на величину удельного сопротивления данного металла зависит от типа образуемого сплава. Различают три типа сплавов механическая смесь, твердый раствор и химическое соединение. В первом случае в сплаве содержатся кристаллы обоих металлов — кристаллы примеси механически смешаны с кристаллами основного металла. Такой сплав получается в случаях, когда металлы сильно отличаются друг от друга объемами своих атомов и температурами плавления при этом удельное сопротивление и температурный коэффициент удельного сопротивления линейно изменяются в зависимости от содержания примеси в пределах от О до 100%, как это видно на рис. 6-1,а, на котором показана зависимость удельного сопротивления и температурного коэффициента от пропорции алюминия и свинца, образующих в сплаве механическую смесь. [c.246]

Какой тип мартенсита формируется, зависит от соотношения в аустените критических касательных напряжений, вызывающих скольжение и двойникование. Если для начала скольжения требуется большее касательное напряжение, чем для начала двойникования, то образуется пластинчатый мартенсит, а в противоположном случае — реечный. Основываясь на этом положении, легко объяснить многие закономерности перехода от одного типа мартенсита к другому и прежде всего влияние состава сплава на морфологию мартенсита (табл. 9). [c.235]

Структура сплава часто оказывает значительное влияние на скорость коррозии. Наиболее изучено это влияние для сплавов типа дуралюмина, содержащих около 4" Си (сплавы 175-Т и 245-Т). При температурах выше 480" медь в этой концентрации дает однородный твердый раствор с алюминием, но растворимость ее уменьшается с понижением температуры. Обычно готовые изделия из этих сплавов, для перевода всей меди в твердый раствор, подвергаются длительному нагреву при температуре порядка 490 " с последующей закалкой в холодной воде. [c.132]

Эти исследования включали изучение характера и механизма изнашивания, влияние типа металлической основы и количества упрочняющей фазы на способность материала сопротивляться изнашиванию в условиях эксплуатации лопаток [3,4,5]. С помощью методов математического планирования определен наплавочный сплав, наиболее приемлемый для работы в заданных условиях изнашивания [6,7,8]. [c.1]

На скорость ползучести на неустановившейся стадии и накопленную на этой стадии деформацию существенное влияние оказывает предварительная мгновенная пластическая деформация (рис. 2.10). Характер этого влияния зависит от типа сплава и знака пластической деформации [48]. Разное влияние пластических деформаций того же знака на сопротивление ползучести жаропрочных сплавов разных классов (см. рис. 2.10, а) свя- [c.92]

На величину пластической деформации, которую можно ДОСТИЧЬ без разрушения (предельная деформация), оказывают влияние многие факторы, основные из которых — механические свойства металла (сплава), температурно-скоростные условия деформирования и схема напряженного состояния. Последний фактор оказывает большое влияние на значение предельной деформации. Наибольшая предельная деформация достигается при отсутствии растягивающих напряжений и увеличении сжимающих. В этих условиях (схема неравномерного всестороннего сжатия) даже хрупкие материалы типа мрамора могут получать пластические деформации. Схемы напряженного состояния в различных процессах и операциях обработки давлением различны, вследствие чего для каждой операции, металла и температурно-скоростных условий существуют свои определенные предельные деформации. [c.54]

Зона термического влияния (з. т. в.) представляет собой участок сварного соединения, прилегающий к шву, в котором под действием нагрева происходят структурные изменения укрупняется зерно, оплавляются границы зерен, в сплавах с полиморфными превращениями возможно образование микроструктуры закалочного типа. В результате этих изменений возможно резкое повышение твердости и снижение пластичности (рис. 5.47). [c.229]

Изучение влияния различного рода покрытий тугоплавких материалов и их сплавов на показатели прочности и пластичности этих материалов при высоких температурах, чтобы оптимизировать тип покрытия и технологию его нанесения для различных условий эксплуатации элементов конструкций из тугоплавких и жаропрочных материалов с покрытием. [c.663]

Влияние примесей на подвижность границ чрезвычайно сложно. В ряде случаев примеси, концентрируясь на границах, суще-щественно снижают их подвижность. В сплавах типа твердых растворов скорость миграции границ практически всегда на не- [c.505]

Теперь можно попытаться объединить представления о роли электрохимических факторов, влиянии типа скольжения и других металлургических переменных, а также о поведении водорода, и построить общую картину индуцированного водородом растрескивания. Признаком успешного решения этой задачи была бы способность модели найти общие элементы в таких очевидно различных явлениях, как потери пластичности (уменьшение относительного сужения) аустенитных нержавеющих сталей при испытаниях на растяжение в газообразном водороде при высоком давлении и разрушение тина скола, наблюдаемое в сплаве титана при испытаниях в условиях длительного нагружения в мета-нольном хлоридном растворе. Должна быть обоснована возможность протекания, наряду с чистыми процессами анодного растворения и водородного охрупчивания, также смешанных и составных процессов. Ниже представлено качественное описаппе по крайней мере исходных посылок такой широкой модели. В ней свободно используются и уже известные представления. [c.133]

Влияние концентрации. Увеличение концентрации ионов С1 , Вг и 1 обычно приводит к возрастанию скорости растрескивания. Влияние концентрации на величину /Сыр более сложное, поскольку она зависит от сплава и его термообработки. Влияние концентрации СК на скорость растрескивания показано на рис. 12, а [81] для сплава Ti—8 Al—1 Мо—1 V. Заметим также, что из этих данных следует незначительное снижение Kikp с увеличением концентрации С1 . В высокомолярных растворах скорость КР изменяется [72, 98] по экспоненте (С 1< С ), независимо от типа сплава, термообработки и характера разрушения (рис. 13, а,б) [104, 105]. Масштаб этой зависимости определяется рядом факторов. В растворах с более низкой молярностью зависимость скорости роста трещины от концентрации усложнена. Сильное влияние состава сплава и термообработки сохраняется. На рис. 14, а схематично представлено изменение скорости роста трещины в растворах с более низкой молярностью. Для материала с высокой чувствительностью к КР (кривая А) скорость роста трещины сохраняется неизменной для материала со средней чувствительностью (кривая В) скорость роста трещины снижается при очень низких концентрациях ионов для материала с низкой чувстви- [c.323]

Как уже указывалось ранее, железо повышает коррозионную стойкость сплавов цирконий — олово в воде. Аналогичный эффект наблюдается и при введении в него никеля и хрома и притом не только в воде, но и в водяном паре при температуре 400° С. Более повышенная коррозионная стойкость сплавов в этом случае объясняется замедлением перехода к стадии ускоренной коррозии. Оптимальные концентрации легирующих компонентов в этих сплавах, по-видимому, следующие олова — 0,25—2,5% железа, никеля и хрома — 0,1—1,0%. При этом концентрация олова в цирконии зависит от количества загрязнений в нем. В сплаве с концентрацией 1% олова и 0,2—2% ниобия увеличение концентрации молибдена с 0,7 до 2% или тантала с 0,02 до 2,2% приводит к уменьшению скорости коррозии. Введение в сплав до 0,37% кислорода не оказывает влияния на стойкость сплавов этого же типа. Сплав циркалой 2 с концентрацией 1,5% олова, 0,12% железа, 0,10% хрома, 0,05% ниобия, <0,006% азота, <0,005% алюминия и <0,005% титана нашел широкое применение в ядерных реакторах с водяным охлаждением. Скорость коррозии этого сплава после выдержки в водяном паре при температуре 400° С в течение 41 суток составляет 1 мг1дмг -сут [c.222]

Представление о влиянии легирования титана многими элементами позволяет классифицировать сплавы титана на три основных типа а, (а Р) н р. Преимущества и недостатки каждого из этих типов сплавов указаны в табл 9. Такая классификация обозначается в металлургии титана буквами. А.ВС, где А обозначает универсальные а-сплави, В — наиболее гибкие универсальные сплавы, а С сложные двухфазные сплавы (а-Ь р), обладающие промежуточными характеристиками. [c.775]

ВЛИЯНИЕ ТИПА СТРУКТУРЫ НА ДЛИТЕЛЬНУЮ ПРОЧНОСТЬ ПРУТКОВ СПЛАВА ВТ18 ПРИ 600° С о-ЗО кгс/мм [c.174]

В зависимости от скорости охлаждения при закалке из р-области в двухфазных (а+Р)-сплавах наряду с а -фазой возможно небольшое количество остаточной р-фазы. В работах Ф. Л. Локшина показано, что при скоростях охлаждения больше некоторой критической величины Окр, в структуре сплава фиксируется мартенсит а без остаточной р-фазы, а нри скорости охлаждения меньше критической одновременно с мартенситом сплав содержит р-фазу (табл. 1С1). Влияние температуры закалки и скорости охлал деиия на фазовый состав некоторых сплавов приведено в табл. 102 [71]. С повыщением температуры закалки последовательность изменения фазового состава по типу сплава ВТЗ-1 имеют сплавы ВТ6С, ВТ6, ВТ8, ВТ9 и ВТ 14, у которых концентрания [c.222]

Влияние типа смолы на усталостную прочность стеклопластиков обстоятельно исследовалось Воллером [780] как для гладких, так и для надрезанных образцов при температурах 23, 149 и 260° С (см. табл. 4.6). Для сравнения в эту таблицу добавлены данные для высокотемпературного алюминиевого сплава Из таблицы видно, что лучшие усталостные свой- [c.107]

Влияние типа соединения. При сварке неплавящимся электродом соединений замкового типа из сплава АМгб часто наблюдается нарушение герметичности. Это объясняется тем, что при сварке без разделки (рис. 8, а) и с разделкой кромок [c.129]

В зависимости от типа сплава, технологии производства и характера примесей межкристаллитные границы более или менее отличаются от внутренней части зерен как составом, так и гетерогенной структурой с высокой степенью дисперсности. Эти особенности межкристаллитных границ уже сами по себе меняют условия протекания коррозии. Межкристаллитная внутренняя адсорбция может иметь как положительное, так и отрицательное значение (но часто решающее) для возникновения склонности к межкристаллитной коррозии. Межкристаллитная внутренняя адсорбция углерода по границам зерен нержавеющей стали ведет к быстрому выделению карбидов хрома при нагреве в области критических температур, и этим обедняет границы зерен хромом (см. гл. 3.4.1). Обогащение границ зерен углеродом было подтверждено у стали Х18Н12, как авторадиографическим измерением с использованием радиоактивного углерода (С 4) [28, 44], так и точным рентгенографическим анализом изменений параметров решетки аустенита [6]. Однако существуют примеси, которые также адсорбируются на границах зерен, но при этом исключают неблагоприятное влияндр углерода. Принципиально можно уменьшить склонность к межкристаллитной коррозии прибавлением таких примесей, которые уже при относите дао малом их содержании в сплаве существенно повышают коррозионную стойкость или способность к пассивации. Тот факт, что поверхности излома и карбиды МеазСв, выпадающие по границам зерен легированной молибденом стали, обогащены этим элементом [6], подтверждает приведенное выше высказывание и позволяет объяснить благоприятное влияние молибдена на снижение склонности нержавеющих сталей к межкристаллитной коррозии. Кроме углерода, существуют еще другие примеси, которые своей внутренней адсорбцией на границах кристаллов ускоряют межкристаллитную коррозию. Этим примесям (например, никелю) должно быть уделено особое внимание. Если их присутствие необходимо для сохранения [c.44]

Данные табл. 2.24 относятся к растворам чистых кислот. На практике часто большое значение имеют примеси, способные в большей или меньшей степени изменять коррозионную стойкость материала. Кислород нз воздуха ускоряет коррозию сравнительно положительных сплавов, включая сам никель и сплавы N1—Си. N1—Мо. но в то же время может способствовать поддержанию пассивности сплавов других типов, например содержащих не менее 15% Сг. Подобное же влияние оказывают и другие окислители, такие как Ре + или Си + (попадающие иногда в раствор при коррозии на-ходящихси в контакте с ним сплавов на основе железа и меди. Присутствие ионов галогенов. особенно С1- и р-, в серной, фосфорной и азотной кислотах, как правило, очень отрицательно сказывается на коррозионной стойкости как положительных , так и пассивирующихся типов сплавов. Следует отметить, однако, что сплав N1—35 Сг обла- [c.149]

Ранее этот метод использовали для сравнительного изучения влияния таких переменных факторов, как состав н структура сплава или добавки ингибиторов к коррозионным средам, а также для исследования комбинированного влияния состава сплава и коррозионной среды на разрушение в тех случаях, когда в лабораторных условиях не удавалось обнаружить растрескивания образцов прн нспытаннн по методу постоянной нагрузки или постоянной деформации. Таким образом, испытания при постоянной скорости деформации — относительно жесткий вид лабораторных испытаний в том смысле, что при нх применении часто облегчается коррозионное растрескивание, в то время как другие способы испытания нагруженных гладких образцов не приводят к разрушению. С этой точки зрения рассматриваемый способ испытания подобен испытаниям образцов с предварительно нанесенной трещиной. В последние годы многие исследователи поняли значение испыта-Н1и"1 с использованием динамической деформации и теперь представляется, что испытания этого типа могут применяться гораздо более широко благодаря своей эффективности, быстроте и более надежной оценке исследуемых вариантов. На первый взгляд, может показаться, что испытания образцов на растяжение при малой скорости деформации до их разрушения в лабораторных условиях имеют небольшое сходство с практикой разрушения изделий прн эксплуатации. При испытаниях по методу постоянной деформации и методу постоянной нагрузки распространение трещины также происходит в условиях слабой динамической деформации, в большей или меньшей степени зависящей от величины первоначально заданных напряжений. Главное заключается во времени испытаний, в течение которого зарождается трещина коррозионного растрескивания, и в структурном состоянии материала, определяющем ползучесть в образце. Кроме того, появляется все [c.315]

Из приводимого опыта видно также, что на прочность соединения не оказал влияния тип замыкающей головки. Для уточ-нетия этого положения были проведены дополнительные испытания на образцах соединений, склепанных скобой из сплава Д1-Т заклепками из сплава Д18-Т с различными типами замыкающих головок (табл. 5). [c.191]

Для улучшения механических и литейных свойств сплавов типа Мл5 используют различного рода добавки. Было исследовано влияние легирования сплава М Л182п1 барием, титаном, цирконием и кремнием на предел ползучести [54]. Установлено, что барий и титан повышают предел ползучести в небольшой степени, влияние циркония более значительно, но из-за низкой растворимости его вводят в сплав в небольших количествах. Добавка 0,3% 51 оказалась эффективной, температура длительной работы сплава повысилась со 125 до 150° С. [c.18]

Влияние процесса сварки на структуру и свойства сплавов титана зависит от типа сплава (а- или a+ -сплавы), а также вида и количества а- и -стабилизирующих элементов. Нами было показано, что механические свойства сварных соединений а-сплавов близки к свойствам основного металла. Сварные соединения a+ -сплавов имеют пониженную пластичность по сравнению с основным металлом, причем особенно резко она схгижается с увеличением количества -стабилизирующих элементов свыше определенного предела. Влияние легирующих элементов на свойства сварных соединений сплавов титана изучалось многими зарубежными и советскими исследователями. Подробный анализ большинства этих работ, а такн е ряда исследований автора был приведен в обзоре [164] и монографии [72]. [c.281]

Для определения влияния основы сплава на его износостойкость испытывали сталь Х12Ф1 (ГОСТ 5950-73), позволяющую в результате термической обработки получить все типы структурного состояния матрицы сплава, от ферритной до мартенситной. [c.54]

Нагрев под закалку осуществляли в соляной ванне в расплаве ВаС13, охлаждение - в масле. Температура в ванне контролировалась платинородиевой термопарой и потенциометром типа КСП. Исследование влияния износостойкости сплавов в зависимости от типа, количества и распределения упрочняющей фазы проводили на образцах, наплавленных стандартными и экспериментальными износостойкими материалами. Выбор стандартных материалов для испытаний производился преимущественно па базе систем Ре-С-Сг с легированием в небольшом количестве другими элементами ванадием, титаном, молибденом, вольфрамом, никелем, марганцем и др. Данная система легирования нри различном содержании элементов позволяет получить широкий ряд сплавов, обладающих разнообразным структурным состоянием, типом и количеством упрочняющей фазы. В число исследуемых паплавочпых материалов вошли стандартные, которые условно можно разбить на несколько грунн [c.54]

И 6.7). Для варьирования содержания серы в топливо вводили растворимый в нем третичный додецилмеркаптан. Из табл. 6.8 видно, что соли морской воды, отлагаясь на лопатках, заметно снижают их термостойкость. Степень этого снижения зависит от типа сплава, рабочей температуры и уровня напряжений. Особенно чувствительным к воздействию солей оказался сплав ЭИ868 (рис. 6.7). Воздействие коррозионной среды оказывает в ряде случаев более сильное влияние на термостойкость лопаток, чем их химический состав. Так, в условиях длительной эксплуатации лопаток одной и той же степени ГТУ, изготовленных из разных материалов, трещины на них были обнаружены [c.425]

В условиях циклического нагружения уменьшение эффективной скорости деформирования, обусловленное либо уменьшением частоты, либо выдержкой в цикле, либо формой цикла, может вызвать существенное снижение числа циклов Nf до разрушения, как показано на рис. 3.1,6 на примере нержавеющей стали типа 304, испытанной при 600 и 700 °С и размахе деформации Ае = 1 %. Аналогичные данные получены для бейнитной стали 2,25 Сг — 1 Мо [286] при Т = 575 °С и Ле = 0,5 % выдержка в циклах растяжения и сжатия до 6 мин приводит к снижению усталостной долговечности в три-четыре раза по сравнению с непрерывным циклированием со скоростью деформирования = 4-10- с-. Подобное влияние скорости деформирования на повреждаемость материала наблюдается и на стадии роста усталостной трещины. Например, для никелевого сплава 1псопе1718 уменьшение частоты нагружения до 0,1 Гц [c.151]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...