Давление насыщенного пара системы

Необходимость выполнять измерение давления увеличивает сложность аппаратуры для реализации точки кипения по сравнению с аппаратурой для тройных точек. В процессе измерения давления качество регулирования температуры должно быть предельно высоким. С этой целью применяется относительно массивный медный блок, в котором размещены термометры и конденсационная камера. С другой стороны, реализация тройной точки основывается на ее собственной температурной стабильности в процессе плавления и, следовательно, относительно легком адиабатическом калориметре. Наклон кривой температурной зависимости давления насыщенных паров водорода возрастает от 13 Па мК при 17 К до 30 Па-мК- при 20,28 К- Поэтому для строгого определения точки 17 К измерению давления должно быть уделено больше внимания. Криостат должен быть сконструирован так, чтобы самая его холодная точка находилась в конденсационной камере и ни в коем случае не на манометрической трубке, связывающей камеру с манометром. Необходимо также введение поправки, обусловленной гидростатическим давлением газа в системе измерения давления. Она пропорциональна плотности газа и, следовательно, обратно пропорциональна температуре [см. уравнения (3,30) и (3.31) гл. 3, [c.158]

Связь между удельными объемами жидкости и пара на линии насыщения V и и", давлением насыщенного пара р , температурой и скрытой теплотой парообразования может быть получена следующим образом. При превращении жидкости в пар давление насыщенного пара от объема системы не зависит, следовательно, в выраже- [c.114]

Величина ао называется относительной летучестью, или коэффициентом разделения. В идеальных системах коэффициент разделения является функцией только температуры. Поэтому может возникнуть ситуация, когда давление насыщенного пара первого компонента с увеличением температуры растет быстрее, чем второго. Следовательно, возможно существование температуры, при которой значение Ро станет равным Ро2- Тогда ао= 1 и, следовательно, х = х во всем интервале концентраций, т. е. в системе имеется бесчисленное множество азеотропных точек (рис. 4.3). [c.76]

Когда к индивидуальному компоненту (например, углеводороду) добавляется второй, третий компоненты, т. е. вводятся новые переменные, фазовое состояние системы значительно усложняется. Например, для однокомпонентной системы кривая давления насыщения пара на графике давление—-температура (см. рис. 1.10) является одновременно кривой точек начала кипения и кривой точек росы (конденсации). Для бинарных или многокомпонентных систем кривые точек начала кипения и точек росы не совпадают. Эти кривые для многокомпонентных систем образуют сложную фазовую диаграмму, причем для каждого состава она своя. И знание ее при разработке нефтяных и газовых месторождений крайне важно. [c.19]

Для обеспечения бескавитационной работы насоса необходимо, чтобы давление Рн на входе в насос было больше давления насыщенных паров Рнп- Условие бескавитационной работы насоса в системе [c.193]

Зависимость между давлением насыщенного пара р и температурой кипения ts устанавливают опытным путем. На рис. 11.1 показана зависимость р = /(/,) для водяного пара. Точки этой кривой — кривой равновесия фаз — представляют те состояния, в которых пар и жидкость, или, иначе, жидкая н газообразная фазы, находятся в устойчивом термодинамическом равновесии. Следовательно, точки, лежащие на кривой равновесия фаз, характеризуют различные состояния двухфазной системы. Для всех жидкостей, как правило, давление насыщения возрастает значительно быстрее, чем температура кипения. Обычно пользуются специально составленными таблицами, в которых [c.156]

Процесс кипения щелочных металлов, как показывают опытные данные, также характеризуется некоторыми особенностями. При низких давлениях насыщенных паров (ниже 0,3-10 Па) обычно наблюдается неустойчивый режим кипения парообразование происходит нерегулярно, отдельными всплесками, в промежутке между которыми жидкость перегревается. При высоких тепловых потоках перегрев жидкости около поверхности нагрева может быть значительным, достигая десятков и сотен градусов. При вскипании перегрев быстро снижается это вызывает интенсивные колебания температур во всей системе. Неустойчивое кипение металла часто сопровождается также звуковыми эффектами стуком, щелчками, треском и т. д. В целом интенсивность теплообмена при неустойчивом кипении оказывается несколько более высокой, чем при свободной конвекции без кипения [57]. [c.298]

На АЭС часто возникает потребность в том, чтобы перегретый пар высокого давления путем дросселирования превратить в насыщенный или значительно понизить давление насыщенного пара. Дросселирование в системах с постоянным расходом может осуществляться устройствами, создающими значительные местные сопротивления постоянного сечения на пути потока, например набором [c.52]

Поскольку нижний радиальный подшипник работает на минеральной смазке, следует опасаться контакта натрия с парами смазки. Для уменьшения этого нежелательного процесса используют смазку с меньшим давлением насыщенных паров, например вакуумное масло. Если такое мероприятие окажется недостаточным, то насос должен оборудоваться специальной системой удаления паров смазки. [c.42]

Пары масла или туман в бак насоса могут попасть в основном за счет диффузии с потоком газа, подсасываемым И3 масляной ванны или газовых полостей баков герметичных протечек, а также при снижении уровня в баке насоса или при пуске масло-системы. Проведенные для реактора ВН-350 расчеты показали, что количество паров масла, проникающих из подшипников в контур, может быть значительным. Заметного снижения этой величины можно добиться заменой турбинного масла вакуумным, обладающим гораздо меньшим давлением насыщенных паров (например, бустерные маслом марки Г , давление насыщенных паров которого при 50°0 равно 0,02 Па вместо 12 Па для масла Т22). Из оценок следует, что такая замена приводит к снижению вероятного количества масла, попадающего в контур, примерно в 150 раз. [c.123]

Термодинамика системы воздух — вода — пар проста поэтому такая система удобна для иллюстрации задач массопереноса, в которых в L-состоянии находится жидкость, а в О- и оо-состояниях — газ. Мы рассмотрим сначала расчет этой системы, затем — систем с химическими реакциями и, наконец, некоторые специальные случаи. Если считать газ совершенным и для определения парциальных давлений использовать только закон Гиббса—Дальтона, то термодинамическое состояние рассматриваемой системы однозначно определяется заданием следующих параметров кривой зависимости давления насыщенных паров воды от температуры, скрытой теплоты испарения Н2О при некоторой определяющей температуре, а также удельных теплоемкостей воды, водяного пара и воздуха. [c.389]

Из условия равновесия двух фаз в однокомпонентной системе можно вывести следствие, заключающееся в том, что если изменяется температура, то давление насыщенного пара есть функция только температуры [c.174]

Жидкость должна иметь низкую летучесть. Желательно, чтобы жидкость, применяемая в гидравлической системе, имела низкое давление насыщенных паров и высокую температуру кипения. Высокое давление паров может привести к появлению значительного противодавления в системе или к созданию паровых пробок, приводящих к нарушениям потока. Испарение жидкости, всасываемой насосом, будет приводить к кавитации, которая может явиться причиной повреждения или разрушения насоса. [c.20]

Поскольку давление насыщенных паров жидкости зависит от температуры, жидкости должны применяться при таких температурах, при которых их летучесть не оказывала бы влияние на работу гидравлической системы. О летучести можно судить по давлению паров, по потерям от испарения жидкости в контрольных условиях или по ее температуре кипения. В некоторых гидравлических системах допускается использование жидкостей с высоким давлением паров и высокой испаряемостью. [c.20]

Повышенная летучесть жидкости может влиять на работоспособность гидравлической системы, приводя к повышенным потерям жидкости, кавитации, а также к снижению к. п. д. системы из-за испарения жидкости во всасывающей линии насоса или в другом месте системы, где имеется разрежение. В изолированных гидравлических системах испарение обычно невелико. Большое значение давление насыщенных паров и испаряемость жидкости приобретают в системах, используемых в аэронавтике и работающих на больших высотах, а также в системах, работающих при высоких температурах. [c.118]

Для однокомпонентной системы, состоящей из двух фаз твердой и парообразной (например, металл и пар над ним), в равновесии химические потенциалы обеих фаз должны быть равны == jin, откуда следует зависимость давления насыщенного пара (т. е. пара, находящегося в равновесии с конденсированной фазой) от температуры — уравнение Клапейрона — Клаузиуса [c.416]

Фонд библиотеки автоматизированной системы состоит из 164 программ и массивов численных данных, обеспечивающих расчет следующих теплофизических свойств жидкой и газовой фаз индивидуальных углеводородов и их производных, смесей, нефтей и нефтяных фракций плотности, теплоемкости, энтальпии, давления насыщенных паров, теплоты, парообразования, констант фазового равновесия системы жидкость—пар, вязкости, теплопроводности, коэффициента диффузии и поверхностного натяжения. [c.15]

После получения градуировочной кривой к системе подключается устройство с испытываемым уплотнителем и заданной средой под давлением. Потенциометр ЭПП-09 включается на запись сигналов от манометра ЛТ-2. По результату полученного сигнала в соответствии с градуировочной кривой оценивается фактическая негерметичность контролируемого уплотнителя. Описанный метод позволяет определять утечки легколетучей в вакуум жидкости порядка 10 г/с с точностью до 25%. Метод чувствителен в пределах утечек от 10 до 10 г/с и может применяться для жидкостей, у которых давление насыщенных паров при нормальной температуре не менее 5 мм рт. ст. [c.92]

На рис. 8.12 приведена фазовая диаграмма воды, в которой тройная точка (нонвариантная система) обладает координатами 7 =273,15 К, /7=610,5 Па. Температура кипения при давлении 1,013 10 Па соответствует 373,15 К. Введение растворенного вещества (второй компонент) увеличивает число степеней свободы и константные точки растворителя начинают смещаться в зависимости от концентрации растворенного вещества. На этой же диаграмме штриховой линией нанесена кривая давления насыщенного пара над водным раствором некоторой постоянной концентрации С = onst. Пересечение штриховой кривой с изобарой р= 1,013 10 Па произойдет при температуре выше 373 К, а с кривой давления пара надо льдом — ниже 273,15 К. Все изменения константных точек могут быть вычислены или определены экспериментально. Для разбавленных растворов они прямо пропорциональны числу молей растворенного вещества. Расчетные уравнения, известные из курса химии [29], приведены ниже. [c.282]

На границе перехода от кавитационного режима течения к сплошному жидкостному происходит скачок давления от величины давления насыщенных паров до величины, практически равной давлению P низконапорной среды, в которую происходит истечение жидкости из сопла. Скачок давления сравнивается 22, 28, 29 со скачком уплотнения при критическом истечении газа через сопло. Образовавшаяся за скачком давления сплошная жидкая фаза, истекая из диффузора сопла (см. рис. 5. 1, а) в низконапорную среду, образует с последней свободно истекающее струйное течение, метод расчета которого представлен в гл. 4, а процесс кавитации в сопле Вентури описывается следующей системой уравнений, в которую входят уравнения отражаю1цие параметры потока в критическом сечении К-К сопла [c.147]

Если давление насыщенных паров Р в кавитационных пузырьках меньше давления P низконапорной среды, то под действием разности этих давлений происходит схлопывание - коллапс пузырьков и каверн кавитационной области. Под действием давления Р,. низконапорная среда занимает объем этих кавитационных пузырьков и каверн. Низконапорная среда, проникая из окружающего пространства в потенциальное ядро струи, состояпще из высоконапорной кавитирующей жидкости, образует вместе с последней турбулентный пограничный слой струйного течения. Таким образом, данное струйное течение состоит из потенциального ядра кавитирующей жидкости и турбулентного пограничного слоя, содержащего смесь низконапорной и высоконапорной сред. После полного замещения низконапорной средой паровой фазы в пузырьках и кавернах кавитационного потенциального ядра струйное течение, начиная от сечения 0-0 (см. рис. 5.1, б), приобретает структуру свободной турбулентной струи, параметры которой за сечением 0-0 рассчитываются по методу в гл. 4, а процесс эжекции низконапорной среды кавиз ирующей жидкость описывается следуюпщй системой уравнений, в которую входят уравнения [c.148]

Для. нахождения в нашем случае Кг р, Т) это уравнение следует проинтегрировать от наинизшего возможного в данной системе давления p s T), равного давлению насыщенного пара растворителя при температуре Г, до данного давления / .. Тогда, 1цренебрегая зависимостью V2 от давления, получаем [c.173]

Уравнения (10-39) не могут быть непосредственно использованы для определения давления насыщенного пара раствора (В функции концентрации жидкости или пара, ибо активности являются в общем случае ненз-вестньши функциями р, Т и концентрацин. Чаще всего эта система уравнений используется для того, чтобы на основе измерения давления насыщенного пара над раствором рассчитать активность компонент в жидкой фазе. Если при этом одновременно экспериментально [c.200]

Вертикально-цилиндрический котел малой производительности системы В. Г. Шухова (рис. 3.11) состоит из двух коаксиальных цилиндров 6 и 7. Во внутреннем цилиндре 7 размещена топка 8, над которой расположены пучки кипятильных труб, ввальцованных в стены внутреннего цилиндра. Пространство между стенками цилиндров заполнено водой. Продукты сгорания топлива из топки 8 проходят вверх между кипятильными трубами и выбрасываются в атмосферу. Котлы конструкции В. Г, Шухова и аналогичные им изготовляют паропроизводительностью 0,2 — 1 т/ч и давлением насыщенного пара 0,88 МПа. [c.156]

Однако ртутные пароструйные насосы обладают существенными недостатками. При комнатной температуре давление насыщенного пара ртути, заполняющего объем вакуумной системы, составляет около 10 мм рт. ст. Поэтому необходимо применение специальных ловушек с жидким азотом, вымораживающих пары ртути, что существенно усложняет эксплуатацию установок для тепловой микроскопии, снабженных парортутными насосами, и требует соблюдения правил техники безопасности в связи с высокой токсичностью паров ртути. [c.45]

Для испытаний пользуются трубчатыми образцами 1, заполненными рабочей жидкостью нужного состава (рис. П-16). Их ввертывают в захваты машины ИП-2. Рлстягивающее аксиальное напряжение в образце создается с помощью системы нагружения машины-Образец нагревается печью 2. Давление рабочей жидкости повышается за счет газа (азота, сжатого воздуха, смеси азота и сжатого воздуха и др.), подводимого от баллонов. Газ очищается в очистителе 3 (если нужно получить заданный состав), после чего им заполняется промежуточная емкость 4. Из промежуточной емкости, отключаемой затем вентилем 5 от основной линии, идущей к баллону, газ поступает к образцу. Заполняя промежуточную емкость водой от гидропроцесса при открытом вентиле 6, можно дополнительно повысить давление газа и, следовательно, давление рабочей жидкости. Давление газа во всех опытах должно на 15—20 ат превышать давление насыщенного пара при температуре испытания. Измеряется оно манометрами 7. [c.78]

В аккумуляторах пост ного давления, смешивающих подогревателях, деаэраторах и т. д. система регулирования температуры, функции которой сводятся к поддержанию определенной температуры кипения, часто выполняется в виде системы поддержания постоянства давления (рис. 12.16,а и Ь). Заданием регулятора в этом случае служит давление насыщенного пара, отвечающего необходимой температуре. Известно, что динамические свойства таких систем регулирования в общем благоприятны. [c.290]

Новые исследования, представленные ВВС, указывают, что жидкости класса полиорганосилоксанов перспективны при использовании их для гидравлических систем, работающих при высоких температурах, тем более, что недостатки этих жидкостей во многих случаях компенсируются их положительными свойствами. В частности, удалось получить полиорганосилокса-новые жидкости с улучшенными смазывающими свойствами, хотя это и привело к ухудшению их термической стабильности и к повышению давления насыщенных паров. Подчеркивается, что при конструировании гидравлических систем, предназначенных для работы на полиорганосилоксановых жидкостях, необходимо учитывать их сжимаемость, подобно тому как учитывается сжимаемость воздуха. Поскольку полное удаление воздуха из системы чрезвычайно затруднено, должна предусматриваться деаэрация оборудования. Исследования в этой области продолжаются [2]. [c.268]

Повыщенные температуры могут вызвать ухудшение качества жидкости — превратить ее в губчатую и упругую массу, вызвать образование осадков, которые забивают отверстия фильтров и клапанов, образование летучих компонентов, повы-щающих давление насыщенных паров и снижающих температуру вспыщки и вязкость, повышающих коррозионное действие на материалы системы и обусловливающих потерю жидкостью смазочной способности. [c.348]

Система NaF — AlFy Давление насыщенного пара и состав возгонов системы фторид натрия — фторид алюминия за последние годы исследовалось неоднократно. Предпочтение можно отдать работе [1б]. Давление суммарного пара (рис. 3.8, а) медленно поднимается до состава криолита, затем оно резко возрастает, достигая максимума на составе NaAlF . [c.65]

Рис. 3.8. Давление насыщенного пара (а) и его состав (б) над расплавами системы NaF — AIF3 [16].

Давление насыщенного пара компонентов системы NaF и AlF,, возрастает с увеличением содержания фтористого алюминия, который обладает наибольшим давлением пара. При повышении концентрации AIF3 сверх содержания его в криолите наблюдается резкое повышение давления насыщенного пара, а чем оно выше, тем выше летучесть. [c.225]

При увеличении содержания глинозема в системе криолит—глинозем давление насыщенных паров всех компонентов системы понижается. При 1000° С и содержании 15% (по массе) AI2O3 в криолите сумма давлений паров всех компонентов этой системы составляет 3,62 мм рт. ст., что в 2 раза ниже давления пара криолита. [c.225]

Установлено термодинамическое сходство в поведении газа данной группы веществ, что позволило получить универсальные уравнения состояния, соотношения для теплоты парообразования, ортобарических плотностей и давления насыщенного пара. Определены критические параметры для гексафторидов VI, VII, VIII групп периодической системы. Полученные результаты позволяют производить вычисления гермодинамических параметров неисследованных гексафторидов с достаточной для многих практических цепей точностью. Таблиц 3, иллюстраций 3, библиогр. 14 назв. [c.122]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...