Характеристики ИЦН в системе относительных единиц

Характеристики ИЦН в системе относительных единиц [c.21]

Рисунок 2.7 Характеристики мощности ИЦН в системе относительных единиц при

Реализация точного метода расчета характеристик для серии нефтяных насосов предоставила возможность уточнить выражение (2.36), определяющее мощность ИЦН в системе относительных единиц [c.50]

Учитывая (4.2) в конечном итоге получим тригонометрическую форму записи характеристики полезной мощности РЦН в системе относительных единиц, которая проиллюстрирована на рис.4.1, [c.51]

Иллюстрация семейства характеристик Н д—РЦН в системе относительных единиц [c.52]

Рисунок 4.2 Характеристики Н-нд—д->-д РЦН в системе относительных единиц

Рисунок 4.5 Характеристики КПД РЦН в системе относительных единиц 4.1.4 Расчетный угол нагрузки РЦН

Получены аналитические зависимости характеристик ИЦН в системе относительных единиц для разных значений угла нагрузки а также [c.10]

Предложены удобные для практического использования упрощенные тригонометрические и полиномиальные аналитические выражения характеристик центробежного насоса в системе относительных единиц, характерной особенностью которых есть использование в качестве главного конструктивного параметра номинального значения расчетного угла нагрузки [c.25]

В пятом разделе установлен изоморфизм выражений мощности для центробежных гидравлических и синхронных электрических машин, дающий возможность синтеза простых, удобных для практического применения тригонометрических выражений характеристик ЦН в системе относительных единиц. Их характерной особенностью есть использование в качестве главного конструктивного параметра ЦН номинального значения расчетного угла нагрузки, введенного по аналогии с синхронной электрической машиной, определение которого ведется через каталожные параметры машины. Проиллюстрировано хорошее совпадение расчетных и экспериментальных характеристик напора ЦН магистральных нефтепроводов. [c.32]

Таким образом, любой показатель, которым предполагается характеризовать надежность объекта энергетики, должен быть связан с одним или несколькими единичными свойствами надежности. В первом случае говорят о единичных показателях надежности, во втором - о комплексных [70]. Система ПН в целом должна обеспечить возможность численной характеристики каждого из единичных свойств надежности. Поскольку надежность СЭ характеризуется несколькими единичными свойствами, часто численная оценка ее осуществляется комплексом ПН. Показатель надежности может как иметь размерность, так и быть величиной безразмерной, т.е. измеряться в относительных единицах (отн. ед.) и изменяться в пределах от 1 до О (единица соответствует абсолютной надежности, а нуль - абсолютной ненадежности). [c.77]

Проведен расчет параметров режима работы насосной станции и участка нефтепровода при параллельной (или последовательной) работе нескольких насосов с помощью комплексной схемы замещения станции, которая в этом случае состоит из М соединенных параллельно (или последовательно) эквивалентных схем замещения отдельных насосов. Построение суммарной характеристики насосной станции ведется или в системе именованных единиц, или в единой системе относительных базовых единиц. Базовыми можно выбрать произвольные параметры или (для упрощения расчетов) номинальные параметры одного из ЦН. [c.24]

Статическая характеристика процесса определяет поведение системы в установившемся состоянии, когда закончились при данном положении электродов переходные процессы организации эвакуационных течений и определилось динамическое равновесие между образующимися и эвакуируемыми продуктами эрозии. Методика снятия этой характеристики следующая. При каждом положении электрода специальным анализатором импульсов с интегратором (в течение 30—60 сек в зависимости от режима и площади обработки) подсчитывается число рабочих импульсов. Величина зазора определяется в относительных единицах, соответствующих положениям потенциометра задатчика регулятора, поддерживающего заданный зазор. [c.155]

Изменение обобщенной координаты системы во времени определяется переходными характеристиками, где г = 1/7 — время в относительных единицах Т — постоянная времени подвижной системы весов. [c.81]

В аналоговых системах связи отношение сигнал-шум непосредственно определяет качество канала связи. В цифровых системах оно определяет вероятность ошибки при принятии решения о том, был передан импульс или нет. Этот вопрос детально рассматривается в гл. 15 однако приводимые ниже цифры могут помочь при оценке тех характеристик, которые можно ожидать от цифровых волоконно-оп-тических линий связи. Удобно выражать значения различных уровней мощности оптического сигнала в относительных единицах, например в дБм, которые характеризуют уровень мощности по отношению к 1 мВт. Такое обозначение общепринято в технике связи. [c.30]

Относительная диэлектрическая проницаемость любого вещества не зависит от выбора системы единиц. В дальнейшем для характеристики качества диэлектриков используется именно эта величина, причем слово относительная для краткости опускается. [c.18]

Визуальная система величин и единиц предназначена для измерений характеристик светового излучения, т. е. той части излучения в видимой области спектра, которая воздействует на человеческий глаз. Поэтому для образования системы необходимо знать функцию преобразования потока излучения в световой поток, которая определяет спектральную чувствительность глаза. Эта функция задается значениями относительной спектральной световой эффективности монохроматического излучения для дневного зрения К(Я). Относительная спектральная световая эффективность определяется как отношение двух потоков излучения Фе, и Фе. % соответственно с длинами волн Кт и я, вызывающих в точно определенных фотометрических условиях зрительные ощущения одинаковой силы, т. е. для каждой длины волны [c.16]

Важнейшее значение для оптических методов приобретает вопрос о единицах измерения. Как известно, система световых (эффективных) величин построена на основании кривой видности, отражающей среднюю относительную спектральную чувствительность глаза человека. Эта кривая получена экспериментально при изучении зрительного анализатора человека и принята за эталон международной комиссией по освещению (МКО). Однако эффекты поглощения в жидкостях, исследуемых в лабораторной практике, как правило, имеют спектральные характеристики, существенно отличающиеся от кривой видности. Таким образом, использование светотехнических единиц нельзя считать целесообразным. Введение же особых единиц, учитывающих особенности поглощения в каждой из исследуемых жидкостей, также не оправдано. Поэтому наиболее удобным является применение системы лучистых (энергетических) величин. [c.84]

Смещение OOj второго контура относительно первого равно X i = -у, где р — период синусоидальной решетки р, — число штрихов на 1 мм. Величину — в дальнейшем назовем частотой и обозначим через R. Площадь S равна (0—sin 0 os 0), где 9 определяется из треугольника ОМН (рис. Х.12). Имеем os 9 == 2 отсюда видно, что os 9 пропорционален частоте i. График зависимости функции от частоты [i называется частотно-контрастной характеристикой К (ЧКХ). Множитель обращает функцию в единицу при е = я (р, = 0). ЧКХ обращается в нуль, когда os 6 = 1, е = О, т. е. когда р = и i = Щ-. На рис. Х.13 приведен график ЧКХ в безаберрационной системе с круглым зрачком. [c.623]

Во втором и третьем разделах изложены основы математического моделирования режимов соответственно идеализированного и реального ЦН в координатах действительных чисел (скалярная модель). На базе модифицированного уравнения Эйлера предложена схема замещения насоса, которая состоит из гидравлического источника - аналога электродвижущей силы с постоянным гидравлическим сопротивлением (импедансом). Для учета конечного числа лопастей в рабочих колесах, наличия объемных, гидравлических и механических потерь схема дополняется соответствующими нелинейными сопротивлениями. Расчет параметров этой схемы по конструктивным данным машины ведется в системе относительных единиц, где базовыми приняты номинальные параметры ЦН. На основании уравнений Кирхгофа для схемы замещения записана система нелинейных уравнений равновесия расходов и напоров ЦН, решение которой позволяет построить рабочие характеристики ЦН и оптимизировать его конструктивные параметры. Рассмотрен также вопрос эквивалентирования многопоточных и многоступенчатых насосов одноступенчатой машиной с колесом с односторонним входом. [c.5]

Круговая диаграмма РЦН (рис.5.16) предоставляет возможность получить удобные для практического использования аналитические выражения характеристики напора и полезной мощности машины. Поскольку геометрическим местом вектора pgHeк есть окружность, радиус которой равен значению давления в режиме холостого хода pgHe . = pgHд, характеристику напора Н д—Q д можно рассчитать в системе относительных единиц по формуле [c.89]

Эти уравнения равновесия и непрерывности записаны в системе относительных единиц, где базовыми выбранные номинальные параметры машины. Их решение дает возможность теоретического построения характеристик насоса по его каталожным данным. Определена входная информация, необходимая для этого расчета, которая содержит конструктивные и номинальные режимные параметры, приведенные в справочниках, каталогах и заводских формулярах гидромашин. Создана методика нахождения параметров схемы замеш,ения РЦН в относительных единицах, которая основывается на подтвержденной экспериментально гипотезе об автомодельности большинства режимов насосов, когда число Рейнольдса Re суш,ественно не влияет на структуру потока в гидроцепи машины. В этом случае напор пропорциональный второй степени затраты жидкости, то есть имеет место квадратичная зависимость изменения напора от затраты. [c.13]

Поскольку геометрическим местом вектора pgHeK есть окружность, радиус которой равный значению давления в режиме холостого хода pgHgK = Р8Щ, напорную характеристику можно рассчитать в системе относительных единиц по формуле [c.22]

Следует отметить, что построение суммарной характеристики насосной станции ведется или в системе именованных (размерных) единиц, или в единой системе относительных базисных единиц [56]. Базисными можно выбрать произвольные параметры J бaз, Qбaз, N603, баз (см. П.2.6) ИЛИ (для упрощения расчетов) номинальные параметры одного из РЦН. В этом случае параметры эквивалентных схем замещения всех РЦН будут приведены к новым базисным условиям по формулам [c.108]

Возможно построение всей системы относительных коэффициентов и характеристик из баланса мощностей, обозначая их теми же символами, но с подчеркиванием. Обращаем внимание на размерность характеристик и q , которые можно представлять либо в кг уел. тoпливa/л в7 г i и кал1квтч, либо, переведя топливо и тепло в электрические энергетические единицы, в долях единицы. [c.181]

Градиент капиллярно-влажностного потенциала является движущей силой влагопереноса в грунтах. Характеристиками системы, отражающими ее способность проводить влагу, являются коэффициенты влагопроводности и диффузии D. Коэффициент влагопроводности — это аналог коэффициента фильтрации в ненасыщенных почвогрунтах. Он соответствует объему влаги, переносимому в единицу времени через единицу площади при градиенте потенциала влаги, равном единице (см/с). Коэффициент диффузии характеризует инерционность грунта относительно распространения поля влажности и численно равняется влагопроводности грунта при объемной его влагоемкости, равной единице (см /с). Коэффициенты влагопроводности и диффузии могут изменяться в зависимости от влажности и от потенциала влаги в широких пределах (рис. 4.6). Вид данных зависимостей, как и для кривых в -ф), определяется минералогическим и гранулометрическим составами, величиной удельной поверхности и структурой грунта. [c.102]

Рассмотрим сначала реакцию системы на изменение заданного значения и возьмем в качестве примера кривые на рис. 7-2. Для К=6 максимальное значение модуля 0/03 равно 3. Значение модуля на нулевой частоте равно 0,86. Таким образом, максимальное относительное значение модуля составляет 3,5. Максимальный модуль частотной характеристики системы второго порядка, равный 3,5, имеет место при коэффициенте демпфирования, равном 0,14 [см. уравнение (5-16) или рис. 5-7]. При единичном изменении входного сигнала перерегулирование в системе второго порядка с ё=0Д4, как показано на рис. 3-19, составляет 0,66. Таким образом, если установившееся значение переменной принять за единицу, то перерегулирование в переходном процессе в замкнутой системе составит 0,66. При единичном изменении заданного значения установившееся значение пе1ременной равно К1 +К), или 0,86, и ожидаемое максимальное значение составляет 0,86 (1+0,66) = 1,43. Относительная высота резонансного пика, равная 1,67, при К=3 соответствует =0,32 и перерегулированию, составляющему 0,35 установившегося значения. При изменении коэффициента усиления перерегулирование изменяется незначительно максимальное перерегулирование в системе второго порядка, равное 1,0, имеет место при е = 0. Для большинства систем при единичном ступенчатом изменении заданного значения величина перерегулирования колеблется между 0,3 и 0,7. [c.197]

Для того чтобы выяснить возможность изменения масштабов устройства, полезно положить постоянной рассеиваемую в системе мощность. Это может быть сделано в предположении, что мощность, выделяемая на единицу площади поверхности, постоянна. В результате мощность зависит от длины как а произведение мощности на ширину полосы частот будет пропорционально L в предположении, что именно ширина полосы частот волокна (обратно пропорциональная Ь) ограничивает характеристики системы. Другим важным параметром, описывающим возможность масштабирования системы, является относительная чувствительность детектора, обратно пропорциональная полосе частот. Чувствительность детектора тогда масштабируется пропорционально Ь, так что произведение мощности и чувствительности детектора оказывается пропорционально Из ранее рассмотренных в этом разделе свойств коэффициентов объединения по входу и разветвления по выходу становится ясно, что произведение мощности и чувствительности детектора пропорционально произведению коэффициента объединения по входу и разветвления по выходу. По существу, если почему-либо возрастают коэффициенты разветвления по выходу источника мощности и объединения по входу детектора, то для по- [c.250]

Со времен Галилея известно, однако, что именно этим свойством отличается поле тяготения, в котором все массы приобретают одинаковые ускорения. Масса в поле тяготения является количественной характеристикой силы, с которой тело притягивается к другим телам ( тяжелая масса). С другой стороны, при движении тела под действием других сил, отличных от сил тяготения, масса является количественной характеристикой инертности тел, т. е. их способности замедлять процесс изменения собственной скорости ( инертная масса). Понятия инертной и тяжелой масс, казалось бы, не имеют между собой ничего общего, поскольку первое из них относится к движению в любых нолях, а второе — только в гравитационных полях. Тем более примечательными оказались эксперименты Р. Этвеша (1848—1919), показавшего (с достаточно большой точностью), что обе массы пропорциональны друг другу, и, следовательно, выбором единиц их можно сделать просто равными. Этот результат, первоначально казавшийся случайным, Эйнштейн воспринял как фундаментальный физический принцип, давший возможность сделать вывод о локальной эквивалентности полей сил инерции и тяготения и тем самым установить принцип эквивалентности инертной и тяжелой масс ). Следующее простое рассуждение, принадлежащее Эйнштейну, иллюстрирует эту мысль. Предположим, что в кабине лифта свободно падает твердое тело. Если кабина лифта покоится относительно Земли, то тело будет двигаться в локально однородном поле тяжести с постоянным ускорением g. Пусть теперь одновременно с телом свободно падает и кабина лифта. При одинаковых начальных условиях для кабины и тела последнее будет находиться в покое относительно кабины. В ускоренной (неинерциальной) системе отсчета, связанной с кабиной, на тело наряду с силой тяжести бу,дет действовать равная и противополоокная ей по направлению сила инерции, и под действием этих двух сил тело будет находиться в равновесии ( невесомость ). [c.474]

Вследствие обратной связи возможно появление самовозбуждения всей системы звукоусиления. Условием самовозбуждения служит равенство единице модуля коэффициента передачи Л для всей замкнутой цепи (петле). Фазовые соотношения для возникновения самовозбуждения не имеют значения, так как фаза коэффициента передачи в данном случае бывает самой разнообразной и быстро изменяющейся с изменением частоты. Поэтому вероятность того, что эта фаза будет нулевой на какой-либо из частот передаваемого диапазона (для которой /С =1), близка к единице ). Вследствие большой неравномерности частотной характеристики тракта передачи самовозбуждение возможно при довольно малом среднем значении коэффициента передачи, так как самовозбуждение может в )зникнуть на одном из пиков этой характеристики. Перед началом самовозбуждения прослушивается позванивание на одной из частот, для которой условие самовозбуждения близко к выполнению, так как из-за больших временных задержек, обусловленных относительно длительным вре- [c.228]

В системе приведенных характеристик все расчетные величины — состав топлива, относительные объемы воздуха и продуктов сгорания, их энтальпии относятся к низшей теплоте сгорания (или какой-то ее части). При этом желательно, чтобы значения приведенных величин были оди-наковыми в любой системе единиц, ибо это упрощает пользование таблицами, уменьшает вероятность ошибок и позволяет опускать размерности у приведенных характеристик. [c.62]

Удельными характеристиками демпфирования являются коэффициенты внутренней и контактной вязкости. Объемными или поверхностными характеристиками демпфирования являются коэффициенты затухания и их частный вид — коэффициенты вязкого трения. Есть характеристики, производные не только от демпфирования, но и от жесткости и массы системы. Такими характеристиками являются логарифмический декремент колебаний, относительное рассеяние энергии, добротность и т. п. Каждая из этих характеристик имеет свою область применения и не является достаточно универсальной. Исключение составляет постоянная времени демпфирования. Она является как удельной характеристикой, так и объемной, причем при известных и довольно часто выполняемых условиях постоянная времени демпфирования единицы объема материала и изготовленной из него детали одна и та же. Она не зависит ни от величины объема, ни от его формы и остается постоянной во всей области амплитудно-независимого трения или при одном и том же напряженном состоянии для любого вида трения. Постоянная времени демпфирования в стыке не зависит от его формы и площади при соблюдении приведенного выше условия. Если рассматривать ряд геометрически подобных конструкций, состоящих из одних и тех же материалов, то демпфирующая способность их, определяемая постоянной времени демпфирования, будет одной, и той же, если условия работы этих конструкций и, в частности, напряжения в них будут рдни и те же, так как постоянная времени демпфирования сложной конструкции является линейной функцией постоянвых времени демпфирования простых элементов, входящих в эту конструкцию. Коэффициенты линейной зависимости являются такими же функциями геометрических размеров тела и его конструктивных параметров, как и жесткость. Независимость постоянных времени демпфирования от абсолютных размеров конструкций в случае их подобия является важным свойством, которым не обладают другие характеристики демпфирования (например, логарифмический декремент колебаний или относительное рассеяние энергии). Этот закон нарушается в случае нелинейной зависимости затухания от деформации, что можно учесть, рассматривая конструкции в об-28 [c.28]

Рис. 13.7 и 13.8 иллюстрируют параметры движений GET и PLA E. На рис. 13.9 и 13.10 показаны две выходные формы. Рис. 13.9 воспроизводит выходную форму поэлементного анализа, сгенерированную системой 4M DATA для конкретной производственной операции. В этой форме для последовательности элементов операции указываются левосторонние и правосторонние движения (движения левой и правой рук). Единица измерения времени в системе МТМ равна ЮГ ч. Рис. 13.10 демонстрирует вьаодную форму результатов анализа (для операции, отличной от показанной на рис. 13.9), Ряд обозначений, помещенных в нижней части документов на рис. 13.9 и 13.10 (MAI, RMB, GRA, POS и др.), представляет различные показатели (абсолютные и относительные), которые могут служить характеристикой возможных улучшений. [c.346]

Для доказательства этих утверждений рассмотрим еще одну систему координат в которой ось остается прежней, а оси 2 и 3 пусть будут расположены так, чтобы ось 2 была направлена по характеристике перед ударной волной. Это означает, что F sin характеристическая скорость, к = tgy .Taкaя система координат не зависит от изучаемой ударной волны. Предположим, что наклон ударной волны относительно оси 2> определяемый величиной ф = d 3/d 2, имеет порядок х (ниже это будет проверено) и поэтому можно пренебрегать величиной ф по сравнению с единицей. [c.292]

И радиоантеиным сканирующим системам. Позже с соответствующими оговорками мы проанализируем свойства оптических систем, линейных относительно комплексной амплитуды, т. е. систем, которые работают с когерентным излучением. Но пока что ограничимся рассмотрением некоторых идеальных оптических систем, для которых освещенность некогерентна, увеличение равно единице и распределение освещенности на изображении точечного источника не изменяется в пределах рабочего поля прибора. Степень практической применимости результатов, полученных при таких ограничениях, будет исследована позже. Перейдем теперь к сравнению характеристик временных и пространственных фильтров. [c.31]

Большим недостатком рассмотренных типов рупоров является завис -мость полярной диаграммы от частоты. Область излучения рупора нормальных габаритов суживается по мере увеличения частоты. Полноценное качество передачи получается вдоль оси рупора и по обеим сторонам близ этой оси. Под углами 30—45° (см. например, рис, 3, 17 и 3.18) к оси рупора отдача и слышимость частот такого порядка, как 5—10 кгц, будут ничтожно малыми. Таким образом, частотная характеристика передачи на боковых местах театра, площади, стадиона и т. п. будет неудовлетворительной. Выработался практический прием, посредством которого до некоторой степени достигается равномерное покрытие большой площади. Рупоры располагаются веерообразными группами так, что оси всех рупоров группы исходят из одной точки и лежат в одной наклонной плоскости (наклон осей громкоговорителей по отношению к горизонту имеет некоторый оптимум, диктуемый площадью покрытия и заданной равномерностью громкости на озвучаемой территории подробнее об этом будет сказано во второй части курса). Помещая в одной группе необходимое количество единиц, можно с относительно равномерной громкостью покрыть вещанием кольцевую зону территории. Однако, как везде внутри, так и особенно за пределами кольцевой зоны (точнее, по внешнему краю ее) частотные искажения при этой системе неизбежны. Требуется несколько вееров громкоговорителей, располагаемых друг над другом, чтобы расширить поля рн) диаграмму не только в окружном, но и в радиальном направлении. Однако, итти далеко по пути такого решения неудобно и нерационально, если учесть громоздкость всей системы. Для устранения эффекта переглушения в ближней зоне и излишней затраты мощности приходится иногда в нижнем веере громкоговорителей применять менее мощные единицы (или подавать на них меньше напряжения), чем в верхнем веере. Непрактичность метода очевидна сама по себе. [c.126]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...