Необходимая величина избытка воздуха

Необходимая величина избытка воздуха [c.79]

Действительное количество воздуха для сгорания газа будет тем больше теоретически необходимого количества, чем больше будет избыток воздуха в топке. Величина избытка воздуха называется коэффициентом избытка воздуха (обозначается греческой буквой а-альфа). Она показывает, во сколько раз действительный расход воздуха на горение топлива больше теоретически необходимого количества. При полном сгорании топлива обеспечивается экономичная и эффективная работа котлов. [c.94]

При сжигании топлива очень важно правильно выбрать величину коэффициента избытка воздуха, так как от удельного количества воздуха, приходящегося на 1 топлива, зависят полнота горения и достигаемая температура горения топлива. Чем лучше смешение, обеспечиваемое горелкой, тем при меньшей величине избытка воздуха можно достичь необходимую полноту горения. [c.156]

Зная состав топлива, способ его сжигания и тип топки, следует с помощью формул (2-21) и (2-22) определить количество теоретически необходимого воздуха. При принятом типе топочного устройства следует с помощью табл. 2-5 выбрать величину избытка воздуха. Там же можно найти примерные значения присосов холодного воздуха по газоходам или элементам агрегата и определить в каждом из них величину 78 [c.78]

Хорошее качество смесеобразования при непосредственном (струйном) вводе топлива достигается в основном соответствием формы камеры сгорания форме и распределению струй топлива. Достоинствами системы непосредственной подачи топлива в цилиндр надо считать малую величину поверхности охлаждения камеры сгорания и хорошие пусковые качества двигателя. К недостаткам струйной системы относятся необходимость значительного избытка воздуха, ухудшение качества распыливания при снижении частоты вращения коленчатого вала и высокие давления впрыска, усложняющие работу топливной аппаратуры. [c.67]

На выносные циклоны включаются преимущественно экранные контуры котла. Надежная работа этих контуров, связанных с циркуляционным контуром котла отдельными соединительными трубами по пару и воде, в сильной степени зависит от точности расчетного определения паропроизводительности этих контуров при различных топочных режимах работы котла. Для определения паропроизводительности отдельных элементов котла необходимо осуществлять подробный тепловой расчет котла и устанавливать величину тепла, передаваемого в топке путем лучеиспускания. Как известно, количество тепла, поглощаемого в топке путем лучистого теплообмена, зависит от количества, вида и способа сжигания топлива, температуры подогрева воздуха, избытка воздуха и т. п. [c.83]

Любая из них дает возможность по заданной величине СО при создании восстановительной среды контролировать состав газов по СО2. При необходимости связать эти величины с избытком воздуха, меньшим единицы, можно воспользоваться зависимостями, которые справедливы при а =0,5—1 [c.90]

Удельные поверхности нагрева При оптимизации схем и параметров ПГУ необходимо учитывать влияние начальной температуры газовой ступени и избытка воздуха на величину поверхностей нагрева ВПГ. [c.215]

В процессе горения топлива концентрация частиц сажи jx и их распределение по размерам, определяемое функцией N (л ), претерпевают определенные изменения по высоте топочной камеры, связанные с выгоранием частиц сажи. Поэтому для расчетов теплообмена в различных зонах топки необходимо обладать данными об изменении величин fj, и jV (х) по высоте топочной камеры. При этом необходимо учитывать влияние таких важных режимных параметров топочного процесса, как коэффициент избытка воздуха а и степень рециркуляции дымовых газов в топочную камеру г. [c.115]

В работе [49 ] было показано, что в рассматриваемых условиях температура газов на выходе из топки т может быть определена по формуле ЦКТИ нормативного метода [56 ], исключающей необходимость предварительного определения температур Тф и Тз . Как и при расчете по выражению (5-21), в качестве сомножителя в величину топочного критерия включается при этом параметр р , который определяется по методике [49]. Если учесть, что в рассматриваемых условиях коэффициент избытка воздуха а изменяется примерно обратно пропорционально нагрузке топки, эмпирический коэффициент Ml в формуле ЦКТИ определяется в зависимости от величины а. [c.168]

В четвертой графе табл. 81 приведено значение коэффициента разбавления сухих продуктов горения воздухом /г, а в пятой графе коэффициента избытка воздуха а. Величина а несколько меньше значения h, так как объем воздуха, необходимый для горения природного газа, больше образующегося объема сухих продуктов горения [67]. [c.183]

Следующий коэффициент, который понадобится нам при расчете, относится к явлению сгорания топлива в цилиндре. Как известно, для полного сгорания 1 кг топлива требуется определенное количество кислорода, а следовательно, и воздуха. В дальнейшем мы будем выражать теоретически необходимое количество воздуха в килограммах, потребное для полного сгорания 1 кг топлива, через Ьо, а коэффициентом избытка воздуха называть величину а, определяемую уравнением [c.177]

Для полного сгорания 1 кг жидкого или 1 газообразного топлива требуется количество воздуха о. называемое теоретически необходимым количеством воздуха. Величина о достаточна для полного сгорания топлива, если перемешивание его с воздухом настолько хорошее, что все элементы топлива полностью сгорают. В действительности такое перемешивание в д. в. с. не осуществляется и количество воздуха, требуемое для полного сгорания 1 кг или 1 м топлива, больше теоретически необходимого. Здесь, однако, надо иметь в виду, что в автомобильных и авиационных карбюраторных двигателях при работе на режиме наибольшей мощности горючая смесь обогащается топливом и тогда количество воздуха в смеси меньше теоретически необходимого. Понятно, что в этом случае происходит неполное сгорание. Отношение количества воздуха Ь, действительно поступающего в двигатель и участвующего в сгорании топлива, к теоретически необходимому количеству воздуха ц называется коэффициентом избытка воздуха [c.228]

Это теоретическое, минимально необходимое для полного сгорания углерода количество воздуха. На практике, однако, сжигание топлива осуществляется при расходах воздуха, превышающих теоретическое количество. Величина, показывающая отношение действительного расхода воздуха (Уд) к теоретическому количеству (УтХ называется коэффициентом избытка воздуха [c.18]

Если теперь разделить действительное количество воздуха на теоретически необходимое количество, получим так называемый коэф фициент избытка воздуха — очень важную величину, характеризующую процесс горения топлива. Обозначают этот коэффициент греческой буквой а ( альфа ). Итак, [c.125]

Это количество воздуха принято называть действительным количеством воздуха, необходимым для полного сгорания 1 нм газа (или для 1 кг твердого или жидкого топлива). Следовательно, действительное количество воздуха будет тем больше теоретически необходимого количества, чем больше будет избыток воздуха в топке, с которым идет сжигание топлива. Величина избытка воздуха определяется так называемым коэффициентом избытка воздуха, т. е. числом, которое показывает отношение действительного количества воздуха, расходуемого па горение топлива, к теоретически необходимому его количеству иначе говоря, коэффициент избытка показывает, во сколько раз действительное количество воздуха, поступаюш ее в топку, больше теоретически необходимого количества, принимаемого за единицу. Коэффициент избытка воздуха принято обозначать греческой буквой а (альфа). Например, если говорят, что топка работает при коэффициенте H36HTiia а =1,5, то это значит, что в топку поступает воздуха в полтора раза больше теоретически необходимого (или больше его на 50%) если коэффициент избытка воздуха в топке а = 1,1, то это значит, что сжигание топлива идет с избытком против теоретически необходимого количества воздуха в одну десятую, или больше его на 10%. [c.122]

При реконструкции котлоагрегата иногда требуется выбир. водяного экономайзера, воздухоподогревателя,, способ регулщ температуры перегретого пара и температуру уходящих газов. Т< расчет следует начинать с выяснения элементарного состава и 1 сгорания рабочей массы топлива при подсушке и размоле с уда испаренной влаги в атмосферу необходимо пересчитать состав 1 и его теплоту- сгорания на новую влажность, с которой топливо пает в топочное устройство рассчитываемого котлоагрегата. X ристики топлива даются в справочниках, см., например, [Л. 1 а для некоторых топлив приведены в табл. 1-3, 1-4, 1-6, 1-10 Зная состав топлива, способ его сжигания и тип топки, ( с помощью формул (2-21) и (2-22) определить количество теореп необходимого воздуха. При принятом типе топочного устройства ет с помощью табл. 2 5 выбрать величину избытка воздуха. 1 можно наЙ1 и примерные значения присосов холодного воздуха п ходам или элементам агрегата и определить в каждом из них ве [c.78]

Задача 2.51. Определить лучевоспринимающую поверхность нагрева топки котельного агрегата паропроизводительностью D — 4,09 кг/с, работающего на природном газе Ставропольского месторождения с низшей теплотой сгорания 6 = 35 621 кДж/м , если известны давление перегретого пара = 4 МПа, температура перегретого пара r = 425° , температура питательной воды в=130°С, величина непрерывной продувки Р=3%, теоретически необходимый объем воздуха F =9,51 м /м , кпд котлоаг-регата (брутто) >/ р=90%, температура воздуха в котельной te = 30° , температура горячего воздуха гв = 250°С, коэффициент избытка воздуха в топке о =1,15, присос воздуха в топочной камере Aotj = 0,05, теоретическая температура горения топлива в топке 0т = 2О4О°С, температура газов на выходе из топки б = =1000 С, энтальпия продуктов сгорания при в 1 — = 17 500 кДж/м , условный коэффициент загрязнения С = 0,65, степень черноты топки Дт = 0,554, расчетный коэффициент, зависящий от относительного местоположения максимума температуры в топке. Л/=0,44, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива q = 1% и потери теплоты в окружающую среду 95=1,0%. [c.65]

Задача 2.52. Определить лучевоспринимающую поверхность нагрева топки котельного агрегата паропризводительностью D= 13,9 кг/с, работающего на каменном угле с низшей теплотой сгорания Ql = 25 070 кДж/кг, если известны давление перегретого пара />п.п = 4 МПа, температура перегретого пара /п = 450°С, температура питательной воды /пв=150°С, величина непрерывной продувки Р=4%, теоретически необходимый объем воздуха F° = 6,64 м /м , кпд котлоагрегата (брутто) >/ а = 87%, температура воздуха в котельной /в = 30°С, температура горячего воздуха в = 390 С, коэффициент избытка воздуха в топке 0 = 1,25, присос воздуха в топочной камере Лат = 0,05, теоретическая температура горения тогшива в топке бт = 2035 С, температура газов на выходе из топки 0 = 1О8О С, условный коэффициент загрязнения С = 0,6, степень черноты топки = 0,546, расчетный коэффициент, зависящий от относительного местоположения максимума температуры в топке, М=0,45, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива з=1,0%, потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 174 = 3% и потери теплоты в окружающую среду = 1 %. [c.66]

При наличии воздухоподогревателя необходимо выбрать температуру горячего воздуха и учесть теплоту, им внесенную. Последнюю определяют с помощью формулы (2-55), учтя избыток воздуха в топке, или по составленной таблице энтальпий (см. табл. 2-9). При этом следует помнить, что через воздухоподогреватель проходит часть воздуха, попадающего в топочное устройство, а остальной воздух дают присосы. Величина последних для слоевых и камерных топок, не имеющих плотных гидравлических затворов в местах удаления шлака, составляет Да=0,1 для камерных тонок, в которых сжигается газ или мазут, она составляет Аа=0,05. Разность между избытком воздуха в топке и суммой присосов в топке и системе пылеприготовления Допл составляет долю воздуха, проходящего через воздухоподогреватель, обозначаемую через разп [c.80]

По 7 — i-диaгpaммe или по таблице теплосодержаний находят для избытка воздуха после пароперегревателя соответствующую температуру газов. Средняя скорость пара в пароперегревателе выбирается в пределах 15—20 м1сек для среднего давления и 8— 12 м/сек для высокого давления. По средней скорости пара находят общее число трубок, выходящих из коллектора. Далее определяют температурный напор и коэфициент теплопередачи, вычислив предварительно все необходимые величины. [c.17]

Рис. 1. график зависимости средней разности температур, теплопроизводи-тельности и необходимой поверхности нагрева чугунного ребристого водяного экономайзера ВТИ от температуры дымовых газов за экономайзером и коэффициента избытка воздуха (температура на входе в экономайзер постоянна II равна 280° С, за 100% приняты значения величин при 180° С). [c.5]

Последним соотношением следует широко пользоваться во время экспериментов для получения необходимых приращений а [Л. 11-2]. При этом ошибка в оценке исходного коэффициента избытка воздуха практически не сказывается на величине шага приращения а. Переход на новый режим осуществляется одновременной подгрузкой (разгрузкой) вентилятора и дымососа при условии обязательного сохранения постоянного разрежения в топке, чтобы избежать изменения присосов. Допускаемые колебания разрежения не должны превышать 0,3 кГ м . [c.328]

Значительно более сложна оптимизация разноразмерных величин. В качестве примера рассмотрим исследования горелок различной мощности. При условии сохранения неизменными заполнения топки факелом, избытка воздуха, полноты горения и применения горелок одинаковой степени совершенства рост мощности требует увеличения скорости воздуха, а следовательно, и затрат электроэнергии на дутье (рис. 1-8). На парогенераторах сверхкритического давления возникает дополнительная потеря электроэнергия на насосе, так как крупные горелки порождают мощные локальные тепловые потоки и во избелоние перегрева металла скорость рабочего тела приходится увеличивать. С другой стороны, укрупнение горелок сопровождается снижением их стоимости и уменьшением затрат на обслуживание. Для нахождения оптимального решения необходимо выбрать единую для всех этих величин размерность, а именно затраты [c.16]

При первом пуске котла необходимо также определить температуру перегретого пара. У котлов с плавильной камерой и необмазанными стенами эта температура бывает вначале низкой и поднимается до заданного значения лишь после частичного покрытия стен плавильной камеры шлаковой пленкой. У топок с обмазанными стенами в плавильной камере, наоборот, температура пара вначале бывает более высокой, чем тогда, когда обмуровка расплавится до нужной толщины. В обоих случаях температура пара должна быть приведена в соответствие с нормальными величинами с помощью регулятора перегрева или изменения избытка воздуха. [c.273]

При сохранении постоянного давления в конденсаторе необходимо уменьшить расход свежего пара. При температуре уходящих газов 140° С и коэффициенте избытка воздуха в топке ВПГ 1,1 расход свежего пара может уменьшиться на 7—12%. Это снижает к. п. д. регенератвиной части парового цикла на 0,4—0,8%. При этом к. п. д. нетто ПГУ снижается на величину до 0,2%, а мощность паровой турбины уменьшается на 2—7%. [c.150]

Преподаватель объясняет, что инжекционньши горелками высокого (среднего) давления, или горелками полного смешения, называются горелки, работающие при высоком (среднем) давлении газа, способные инжектировать из окружающей атмосферы весь необходимый для полного сгорания газа воздух. По устройству и принципу работы эти горелки мало чем отличаются от ин жекционных горелок низкого давления. Полное сгорание газа в них при малых величинах коэффициента избытка воздуха а= 1,0- 1,15 происходит в результате хорошего перемешивания газа с воздухом в небольших объемах топочного пространства. [c.117]

Кроме того, при измерениях нор-л1альной скорости распространения пламени методом горелки необходимо учитывать следующие обстоятельства. При истечении смеси газа с первичным воздухом из горелки имеет место подсос окружаЕощего воздуха в струю. Опыт показывает, что указанный нодсос не отражается на величине конуса, если сжигаемая смесь содержит избыточное количество воздуха, но при этом часто требуется искусственным образом предотвращать тенденции пламени к отрыву (например, помещая небольшую дежурную горелку у устья основной горелки). Если же смесь не содержит избытка воздуха, то влияние подсасываемого извне воздуха делается все более заметным по мере уменьшения содержания первичного воздуха в основном потоке. [c.31]

Следует отметить, что при анализе влияния различных факторов на (Хдоп величину /изл необходимо рассматривать в связи с / .г- В противном случае можно прийти к неверному заключению, что Одоп увеличивается независимо от способа уменьшения температуры излучателя. Например, можно сделать неверный вывод, что роль вторичных излучателей увеличивается даже в тех случаях, когда снижение температуры вторичных излучателей происходит в результате перехода от сжигания газа, имеющего высокую температуру горения, к сжиганию газа, имеющего более низкую температуру горения (при одинаковых избытках воздуха). Для того чтобы избежать такого рода ошибок, подобные сравнения следует производить при прочих равных условиях. [c.151]

Следовательно, сжигание газа идет с избытком воздуха против теоретически необходимого в 1,3 раза, или действительное количество воздуха, поступающего в топку, на 30% больше теоретически необходимого. Однако такой контроль за избытком воздуха в топке по % СОа при сжигании смешанного газового топлива оказывается неточным и приводит к снижению к. п. д. установки, потому что различные горючие газы, входящие в смесь, 1гмеют свои различные составы и величину СОа максимального. Так, папример. Московский смешанный газ состоит из природного, коксового, нефтяного и генераторного ( водяного ) газов, у которых величины СОа максимального значительно разнятся друг от друга (см. табл. 5). [c.128]

При осуществлении газификации коммунальных и промыш ленных предприятий первый путь использования горючих газов является основным, так как переоборудование топочных устройств котлов не требует больших переделок и ограничивается в основном установкой газовых горелок, регуляторной станции, газопроводов внутренних и на территории предприятия до соединения с городскими сетями. При этом переоборудование производится таким образом, что в случае необходимости установка может быть снова быстро переведена на твердое топливо или работать на обоих видах топлива одновременно. Следует отметить, что условия работы котлов на газовом топливе несколько иные, чем на твердом топливе, вследствие меньших избытков воздуха, с которым происходит сжигание газа. Последнее влияет на объем и скорости движения газов в установке, на получение более высоких температур топочных газов отсутствие загрязнения поверхностей нагрева уносош также изменяет условия теплоотдачи от газов к котлу. Так, производительность котлов, переведенных на газ, повышается на величину до 20—30, иногда до 50% температура отходящих газов обычно становится ниже сопротивление котельной установки при проходе продуктов сгорания резко снижается и требуемая сила тяги уменьшается иногда в 2—3 раза, что позволяет работать котлу без вентиляторов и дымососов в установках, где раньше они были необходимы снижается эффективность использования экономайзеров и воздухоподогревателей ухудшается работа дымовых труб, в смысле возможности опрокидывания тяги вследствие снижения в них [c.194]

Динамическая и тепловая напряженность СПГГ. Кроме параметров, влияющих на мощность и экономичность, при испытаниях необходимо также найти величины параметров, которыми определяется прочность, динамическая и тепловая напряженность отдельных элементов конструкции свободнопоршневого генератора газа. К числу таких параметров относятся в первую очередь параметры двигателя максимальное давление, коэффициент избытка воздуха для горения и среднее индикаторное давление. [c.34]

Максимальная работа может быть получена ъ случае, когда процесс горения топлива обратим. Для расчета As — изменения энтропии компонентов реакции горения на 1 кг сжигаемого газа—необходимо знать значения абсолютной энтропии отдельных газов в состоянии начала отсчета (/ о=0,98 бар, /о = 0°С). Эти данные были взяты из таблиц Цайса Л. 53]. Необходимо знать также состав продуктов сгорания, определяемый фактическим коэффициентом избытка воздуха. В данном примере была принята средняя величина А,= 1,4 и расчетным путем получен следующий объемный состав продуктов его рания [c.143]

Из рисунка видно, что т] t — =0,45 можно получить при различных значениях степени сжатия е, коэффициента избытка воздуха а и начальной температуры Та-Причем т), = 0,45 можно получить при е = 20 и е = =8, но при выборе различного состава смеси соответственно при а = 0,845 и а = 1,150. Величина же начальной температуры Та незначительно влияет на изменение T)i при а< 1, но при а > 1 повышение Та заметно снижает величину термического к. п. д. Если при е = 8, Та = 290 К и 0=1,15 можно получить TJ ( = 0,45, то для получения T]i = 0,45 при е = 8 и Та = 440 К необходимо увеличить обеднение смес1 до а = 1,365 (штриховая линия на рис. 18 вышла за пределы графика). [c.38]

Недостаточно равномерное распределение частичек распы-ливаемого топлива в воздушном заряде, несмотря на применение высокого давления впрыска и согласование формы камеры сгорания с формой струй топлива, ведет к необходимости работать при больших коэффициентах избытка воздуха. Вследствие неполного использования воздушного заряда в рабочем объеме цилиндра двигатели с неразделенными камерами сгорания имеют сравнительно низкие величины среднего эффективного давления и литровой мощности. [c.227]

Если по условиям исследования двигателя известны величины коэффициентов избытка воздуха а и остаточных газов 7, теоре-ттески необходимое количество воздуха Lд, низшая теплотворность топлива Я и параметры рабочего тела в конце такта впуска Ра и Гд, то, определив 9, можно с использованием формул (162а) и (1626) вычислить коэффициент эффективности сгорания %. При этом Уд определяется по одной из формул (109 или (109а). [c.227]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...