Температура горения топлива

Максимальная температура газов перед турбиной ограничивается жаропрочностью металла, из которого делают ее элементы. Применение охлаждаемых лопаток из специальных материалов позволило повысить ее до 1400—1500 С в авиации (особенно на самолетах-перехватчиках, где ресурс двигателя мал) и до 1050—1090 °С в стационарных турбинах, предназначенных для длительной работы. Непрерывно разрабатываются более надежные схемы охлаждения, обеспечивающие дальнейшее повышение температуры. Поскольку она все же ниже предельно достижимой при горении, приходится сознательно идти на снижение температуры горения топлива (за счет подачи излишнего количества воздуха), Это увеличивает эксергетические потери от сгорания в ГТУ иногда до [c.61]

Тг—теоретическая температура горения топлива, °К [c.478]

Теоретическая температура горения топлива в топке (0 ) представляет собой температуру, до которой нагрелись бы продукты сгорания, если бы на их нагрев пошла вся теплота, введенная в топку, за вычетом потерь теплоты от химической неполноты сгорания топлива и физической теплоты шлака. [c.54]

Задача 2.40. Определить теоретическую температуру горения топлива в топке котельного агрегата, работающего на донецком угле марки Д состава С =49,3% Н = 3,6% Sp = 3,0%> N =1,0% 0 = 8,3% = 21,8% И = 3,0Уо, если известны температура воздуха в котельной в = 30°С, температура горячего воздуха fi..B = 295° , коэффициент избытка воздуха в топке а = 1,3, присос воздуха в топочной камере Aot = 0,05, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива 3 = 0,5%, потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 4 = 3% и потери теплоты с физической теплотой шлака б 0,5%. [c.55]

Задача 2.45. Определить температуру газов на выходе из топки котельного агрегата паропроизводительностью Z)=12,6 кг/с, работающего на фрезерном торфе с низшей теплотой сгорания Ql = 7725 кДж/кг, если известны температура топлива на входе в топку /х = 20°С, давление перегретого пара / ап = 4 МПа, температура перегретого пара / ц = 450°С, температура питательной воды / .,= 150°С, теплоемкость рабочей массы топлива с = = 2,64 кДж/(кг К), кпд котлоагрегата (брутто) f/ = 85%, теоретическая температура горения топлива в топке 0j=1487 , условный коэффициент загрязнения С = степень черноты топки Дт = 0,729, лучевоспринимающая поверхность нагрева [c.61]

Задача 2.53. Определить лучевоспринимающую поверхность нагрева топки котельного агрегата паропроизводительностью D=13,8 кг/с, работающего на высокосернистом мазуте состава С = 3,0% Н =10,4% S = 2,8% 0 = 0,7% Л = ОД% W" = 3Vo, если известны температура подогрева мазута /т = 90°С, кпд кот-лоагрегата (брутто) = 86,7%, давление перегретого пара Ра.п = = 1,4 МПа, температура перегретого пара пп = 250°С, температура питательной воды = 100°С, величина непрерывной продувки Р — Ъ%, количество теплоты, переданное лучевоспринимающим поверхностям бл = 17 400 кДж/кг, теоретическая температура горения топлива в топке в-, = 2Ю0°С, температура газов на выходе из топки в1= 1100°С, условный коэффициент загрязнения = 0,55, степень черноты топки а-, = 0,529 и расчетный коэффициент, зависящий от относительного местоположения максимума температуры в топке, Л/=0,44. [c.67]

Так как основная доля потерь в паросиловой установке обусловлена потерями при сжигании топлива и нагревании рабочего тела, то возникает вопрос, нельзя ли уменьшить эти потери и соответственно повысить эффективный к. п. д. установки за счет повышения температуры горения топлива. Легко убедиться, что ответ на этот вопрос может быть только отрицательным. [c.450]

Теоретическая температура горения топлива определяется по полезному тепловыделению в топочном устройстве Qr, равному энтальпии продуктов сгорания /а при а и избытке воздуха в конце топочной камеры ат. [c.84]

Теоретическую температуру горения топлива О а можно найти из /- -диаграммы, построенной для данного расчета по образцу рис. 2-10 или из выражения [c.84]

Последний член правой части уравнения пренебрежимо мал, теор для данного топлива есть величина постоянная, меняется в очень узких пределах, поэтому теоретическая температура горения топлива ( ор) в рабочем пространстве, определяющая собой реальный температурный потенциал и, стало быть, интенсивность теплообмена, существенно зависит от коэффициента использования тепла в рабочем пространстве. Это следует из того, что увеличение при отсутствии увеличения может [c.26]

В этом случае тесная смесь горючего с воздухом в количестве, близком стехиометрическому (п=1,0—1,02), направляется в виде очень тонкого слоя на нагретую керамическую поверхность. Как известно, в этом случае, в условиях интенсивной внешней теплоотдачи, поверхность может быть раскалена до температуры, гораздо более близкой к теоретической температуре горения топлива, чем это возможно при других методах сжигания. [c.255]

Двигатели внутреннего сгорания являются наиболее экономичными из всех существующих тепловых двигателей. Тепловая энергия, развиваемая при сгорании топлива в цилиндре двигателя, непосредственно превращается в механическую энергию. Благодаря этому в процессе непосредственно используется высокая начальная температура горения топлива. Даже, учитывая сравнительно высокую температуру газов, покидающих двигатель, таким путем можно добиться очень высокого термического к. п. д. Действительно, если принять начальную температуру газов в момент начала расширения их в цилиндре двигателя равной 1 250° С или, 1 523° К, а конечную температуру газов, покидающих двигатель, равной 400° С или 673° К, то тер- [c.182]

Основными рабочими элементами огневого нагревателя являются топка и газоходы, в которых размещаются тепловоспринимающие трубные пучки. Для нагрева щелочных металлов используются жидкие и газообразные топлива. Полнота сгорания зависит от степени распыления (перемешивания) топлива с воздухом, количества поступающего воздуха, температуры в топке. Воздух подается всегда с некоторым избытком по отношению к теоретически необходимому для полного сгорания количеству. В зависимости от коэффициента избытка воздуха меняется теоретическая температура горения топлива — та температура, которую имели бы продукты сгорания при отсутствии теплообмена в топке. Так, температура горения для природного газа при значениях коэффициента избытка воздуха 1,0 1,3 1,5 2,0 соответственно составляет 2000 1749 1478 и 1167° С [8]. По периметру топки обычно устанавливаются экраны из ряда параллельных труб, по которым прокачивается подогреваемый теплоноситель. Теплоотдача к экрану осуществляется главным образом лучеиспусканием от газа и стенок топки. [c.86]

При пуске ПГУ на всех режимах до 1400 об/мин вала ГТУ топливо сжигается в ВПГ с минимальным избытком воздуха и расход его определяется числом оборотов компрессора. Каждому числу оборотов компрессора и расходу топлива при постоянной температуре наружного воздуха соответствует одно значение установившейся температуры газов после ВПГ, незначительно изменяющейся с изменением давления пара. Ввиду большей, чем у камеры сгорания, инерционности ВПГ это значение температуры может устанавливаться только через некоторое время после установления соответствующего расхода топлива, установившегося, в свою очередь, только после некоторого изменения числа оборотов компрессора. Сжигание топлива с малыми избытками воздуха при наличии радиационных и конвективных поверхностей нагрева в ВПГ исключает возможность повышения температуры газов перед газовой турбиной до аварийных пределов, так как уменьшение расхода воздуха при постоянном расходе топлива уменьшает избыток воздуха ниже теоретически необходимого и вызывает химический недожог без увеличения температуры горения топлива. [c.159]

ТЕМПЕРАТУРА ГОРЕНИЯ ТОПЛИВА [c.57]

Выразив Qt через теоретическую температуру горения топлива /о, можем написать [c.414]

Один из важных факторов получения устойчивого и полного сгорания горючих газов — поддержание высокой температуры в топке, а это, в свою очередь, зависит от теплотворной способности топлива. Характеристикой топлива является температура горения топлива в топке. Различают следующие температуры горения топлива [c.95]

С другой стороны, подсушка этих топлив горячим воздухом также оказалась неэффективной, хотя при этом теоретическая температура горения топлива выше, чем при газовой сушке, на 100—200°С. Это объясняется тем, что сушка высоковлажного топлива воздухом с температурой г.в 673 К (400°С), во-первых, не обеспечивает необходимое снижение влажности пыли, а во-вторых, резко нарушает оптимальное соотношение между первичным и вторичным воздухом. [c.16]

Tj-op.r = - температура горения топлива при нагретых [c.23]

Теоретическая температура горения топлива 327 Теория подобия 262 Тепловое излучение 262 [c.726]

На рис. 13.1 изображен цикл Карно a-b- -d. По изотерме а = Ь (71 = onst) подводится теплота q . Параметры точки а определены температурой горения топлива и соответ- [c.127]

Задача 1.65. В топке котла сжигается 1 кг карагандинского угля марки К состава С = 54,7% Н = 3,3% 8 = 0,8% N = 0,8% 0" = 4,8% " = 27,6% й = 8,0%. Построить /0-диа-грамму для продуктов сгорания в интервале температур горения топлива 600...2000°С. Коэффи1щент избытка воздуха в топке 0 = 1,3. [c.29]

И =32,0Уо, если известны температура топлива на входе в топку /т = 20°С, давление перегретого пара Рш.ц = 4 МПа, температура перегретого пара / ц = 450°С, температура питательной воды /п.,= 150°С, величина непрерывной продувки Р=4%, теплоемкость рабочей массы топлива с = 2,1 кДжДкг К), кпд котлоагрегата (брутто) / р=86,8%, теоретическая температура горения топлива в топке 0, = 1631°С, условный коэффициент загрязнения С = 0,6, степень черноты топки а, = 0,708, лучевосприни-мающая поверхность нагрева Нл = 239 м , средняя суммарная теплоемкость продуктов сгорания V p = 8,26 кДж/(кг К) в интервале температур в-г-9" , расчетный коэффициент, зависящий от относительного местоположения максимума температуры в топке, Л/=0,45, потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 4 = 2% и потери теплоты в окружающую среду [c.60]

Задача 2.44. Определить температуру газов на выходе из топки котельного агрегата паропроизводительностью )=13,5 кг/с, работающего на донецком угле марки ПА с низшей теплотой сгорания QS=25 265 кДж/кг, если известны давление перегретого пара п.п = 4 МПа, температура перегретого пара f ,, = 450° , температура питательной воды fn,= 100 , величина непрерывной продувки Р=3%, кпд котлоагрегата (брутто) jj a=86,7%, теоретическая температура горения топлива в топке в = 2035°С, условный коэффициент загрязнения С = 0,6, степень черноты топки Ох = 0,546, лучевоспринимающая поверхность нагрева Н = = 230 м , средняя суммарная теплоемкость продуктов сгорания топлива V p=l5,4 кДжДкг К) в интервале температур 0 — 0 , расчетный коэффициент, зависящий от относительного положения максимума температуры в топке, Л/=0,45, потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 4 = 4% и потери теплоты в окружающую среду 55 = 0,9%. [c.61]

Задача 2.51. Определить лучевоспринимающую поверхность нагрева топки котельного агрегата паропроизводительностью D — 4,09 кг/с, работающего на природном газе Ставропольского месторождения с низшей теплотой сгорания 6 = 35 621 кДж/м , если известны давление перегретого пара = 4 МПа, температура перегретого пара r = 425° , температура питательной воды в=130°С, величина непрерывной продувки Р=3%, теоретически необходимый объем воздуха F =9,51 м /м , кпд котлоаг-регата (брутто) >/ р=90%, температура воздуха в котельной te = 30° , температура горячего воздуха гв = 250°С, коэффициент избытка воздуха в топке о =1,15, присос воздуха в топочной камере Aotj = 0,05, теоретическая температура горения топлива в топке 0т = 2О4О°С, температура газов на выходе из топки б = =1000 С, энтальпия продуктов сгорания при в 1 — = 17 500 кДж/м , условный коэффициент загрязнения С = 0,65, степень черноты топки Дт = 0,554, расчетный коэффициент, зависящий от относительного местоположения максимума температуры в топке. Л/=0,44, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива q = 1% и потери теплоты в окружающую среду 95=1,0%. [c.65]

Азот N2, вводимый с воздухом в топочное устройство, не участвует в процессе горения топлива, но при высоких температурах, близких к температуре горения топлива и температуре газов на выходе из топочной камеры, и при определенных соотношениях N2/O2 дает весьма токсичные окислы азота, вредно действующие а биосферу. Если отрене-бречь в первом приближении образованием окислов азота, то можно [c.50]

Повышение температурного уровня может быть достигнуто также использованием для горения высокопо-догретого воздуха и обогащением дутья кислородом. В последнем случае в продуктах горения снижается доля балластного азота и температура горения топлива увеличивается, обеспечивая увеличение доли лучистого теплообмена. Экономичная степень обогащения дутьевого воздуха кислородом устанавливается в каждом конкретном случае, но этот способ интенсификации теплообменных процессов является весьма прогрессивным и может получить свое полное развитие с удешевлением стоимости кислорода. [c.13]

Сушильные установки имеют большое распространение. Цель сушки — удаление влаги, химически не связанной с материалол , термическим способом. Химически связанная гидратная влага удаляется при обжиге материалов в печах. Сушка матв1риалов изменяет их технологические свойства сушка угля, например, уменьшает расход электроэнергии на размол и повышает теоретическую температуру горения топлива, уменьшает коррозионное воздействие продуктов сгорания на хвостовые поверхности сушка сыпучих улучшает их текучесть и дозирование, устраняет бурное парообразование при нагреве их в составе шихты сушка изделий повышает их прочность. Сушка тредваряет основной, процесс обжига. Во многих случаях сушка является окончательным технологическим шроцессом перед выпуском продукции. [c.122]

Методики определения применяемых в расчетах величин являются чащр всего предметом физики и физической химии (коэффициент теплоотдачи к поверхности тела, время нагрева тела, температура горения топлива, длина факела и т. д.). [c.15]

Как показывают экспериментальные исследования [Л. 62], удовлетворительное согласование расчета с опытом может иметь место в камерах с постоянной по поверхности Fyi температурой Гм и рассредоточенной по сечению камеры подачей компонентов горения через горелки, обеспечивающие предварительное смещение и практически мгновенное сгорание горячей смеси (рис. 21-9, кривая а). Для использования в этом случае уравнений (21-9), (21-12) и (21-13) вместо следует подставить теоретическую температуру горения топлива 7т, подсчитываемую с учетом тепла диссоциации (Qrk ), вместо Г"г —температуру отходящих из рабочей [c.367]

Следует отметить, что при наличии развитой обмуровки камеры метод определения Грасч существенного влияния на величину Ог.к.м не оказывает. Теоретическая температура горения топлива и приведенная теплоемкость газов определяются (при отсутствии недогорания в отходящих газах) по формулам [c.368]

При подаче в топку подогретого воздуха процесс в ней протекает более интенсивно и повышается температура, что в свою очередь способствует более полному сгораник> углерода. Кроме того, более высокая температура горения топлива обеспечивает большее использование лучистой теплоты радиационными поверхностями нагрева котла. Такпм [c.104]

Вместе с тем пылеконцентратор может быть успешно применен исключительно как устройство для регулирования /"м при сжигании топлив с умеренной влажностью Ц7р=33—40% и относительно высокой теплотой сгорания QPi,= 13 000—11 750 кДж/кг (3100—2800 ккал/кг) в топках с твердым шлакоудалением, когда повышения температуры в ядре горения не требуется. В этом случае (см. рис. 1-2,в) примерно 80% (/=0,8) сушильного агента поступает вместе с пылью в горелки, а 20% глубоко обеспыленных продуктов сушки и водяных паров подается на всас мельницы. Как показывают расчеты, теоретическая температура горения топлива при этом практически не повышается. Указанный способ регулирования с помощью упрощенного пылеконцентратора был опробован СибВТИ и ДВО ОРГРЭС при опытном сжигании канско-ачинского бурого угля на Владивостокской ТЭЦ-2. [c.20]

Температу за в йДре факела tditd4Hoft камеру махб Дится в прямой зависимости от теоретической температуры горения топлива. В случае схемы прямого вдувания без пылеконцентратора и сушки топлива инертными газами, отбираемыми, как правило, из верхней области топки, величина определяется по общепринятой формуле, °С [c.145]

Конструктивная схема парогазовой установки 1-й ЛенГЭС с парогенератором 120 гп1ч представлена на рис. VI. 1. В высоконапорных парогенераторах при сжигании топлива под большим давлением образуются продукты сгорания, необходимые для работы газовой турбины в экранных и конвективных поверхностях нагрева за счет охлаждения газов от температуры горения топлива до температуры газов [c.214]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...