Выбор основных параметров режима сварки

Выбор основных параметров режима сварки [c.358]

Поскольку сварной шов работает на расслаивание, а выбор оптимальных параметров режима сварки обеспечивает необходимую прочность, основной причиной нарушения герметичности сварных соединений такого типа является утонение материала в месте перехода от сварного шва к основному материалу. Выполнение соответствующей кромки инструмента и его опоры закругленными не дали ожидаемого результата. Более успешным оказалось применение дополнительных элементов, сдавливающих околошовную зону со стороны изделия и имеющих температуру ниже температуры а-перехода фторопласта-4. Однако использование таких элементов сопряжено с необходимостью их контакта с ультразвуковым инструментом. Наибольшие трудности возникают при приваривании к торцам сварного рукава фланцев, обеспечивающих крепление оболочки по торцам трубы и работающих в наиболее напряженных условиях. Возможны два [c.72]

Основными параметрами режима сварки дуговой микроплазменной струей являются следующие параметры ток и напряжение рабочей дуги, состав, расход и скорость истечения плазмообразующего и защитного газов, расстояние от сопла до поверхности изделия, скорость сварки. Выбор параметров режима плазменной сварки зависит от следующих параметров рода, толщины свариваемого материала, конструкции соединения, технических параметров, конструкции плазмотрона и др. [c.190]

Для того чтобы убедиться в некоторой затруднительности и ие-производительности выбора, покажем современные пределы основных параметров режима сварки непрерывным оплавлением (численные значения относятся к установившемуся интенсивному конечному периоду оплавления) v 0,05-4-0,6 см/с (изменяется в 12 раз) i/оц == 3,Б- 7 В (изменяется в 2 раза) г оп 150-4-- 2500 А/см (изменяется в 17 раз). [c.134]

Режимом сварки называют основные характеристики сварочного процесса, обеспечивающие получение сварных швов заданных размеров, формы и качества. При ручной дуговой сварке - это диаметр электрода, сила сварочного тока, напряжение на дуге, скорость сварки, род и полярность тока. Это основные параметры режима. К числу дополнительных относят длину дуги, амплитуду, частоту и форму колебаний конца электрода. Определение режима сварки начинают с выбора диаметра электрода в зависимости от толщины свариваемого металла и вида соединения (табл. 11). При сварке угловых и тавровых соединений величина катета шва не может быть больше чем 8 мм за один проход, так как за счет силы тяжести металл стекает на полку, искажая форму шва. При этом возможно излишнее оплавление стенки, ее подрез. При необходимости [c.119]

Основные факторы, влияющие на качество сварных соединений, можно разделить на две группы конструктивно-эксплуатационные (конструкция соединения, качество основного металла, условия эксплуатации и др.) технологические (качество сварочных материалов, оборудование, подготовка и сборка, выбор параметров режима сварки, квалификация оператора). [c.292]

Основными параметрами режима газовой сварки являются характер и мощность сварочного пламени, диаметр присадочной проволоки, скорость сварки. Выбор режима зависит от вида и толщины свариваемого металла и конструкции изделия. На характер газовой сварки большое влияние оказывает техника наложения сварочных швов. [c.112]

Основными параметрами режима газовой сварки являются характер и мощность сварочного пламени, диаметр присадочной проволоки,. скорость сварки. Выбор режима за- [c.48]

НЫХ параметров режима СВ, СВ, Р св) от толщины металла носит практически линейный характер (рис. 39). Это существенно упрощает определение режимов сварки. Например, зная режимы сварки металла минимальной и максимальной толщины, можно, построив зависимость основных параметров от толщины, определить ориентировочные параметры режимов сварки промежуточных толщин металлов. Подробно выбор режима сварки рассмотрен в гл. VI. [c.91]

Выбор жесткости режима сварки, формы тока, циклограммы процесса и значений основных параметров режима (/св, св и / сж) зависит от толщины и теплофизических свойств металла, его прочности при высоких температурах и реакции на термомеханический цикл сварки. Связь некоторых свойств металлов с параметрами режима сварки показана на рис. 5.20. Очевидно, что с увеличением толщины металла растет диаметр ядра и, соответственно, значения всех параметров режима. [c.321]

Выбор режимов сварки. При рельефной сварке основные параметры режима (/ в, i B и F b) те же, что и при точечной, за исключением размера и формы рабочей поверхности электрода. Как правило, при рельефной сварке нахлесточных соединений используют электроды или плиты с плоской рабочей поверхностью, существенно превышающей размеры сварного соединения. Благодаря этому можно уменьшить величину нахлестки и получить поверхность одной из деталей без заметных деформаций и вмятин. Для обеспечения равномерного распределения тока и силы сжатия между рельефами при многоточечной рельефной сварке рабочие поверхности электродных плит должны быть строго параллельны и не смешаться относительно друг друга под действием силы сжатия. Допускается непараллельность плит <0,25 мм на базе 200 мм. [c.337]

Как было указано, сварка полимеров за счет диффузии возможна только в стадии вязкотекучего состояния и зависит от множества факторов. Основными факторами, способствующими протеканию сварки, являются температура, давление и продолжительность сварки, скорость нагрева и охлаждения материала свариваемых деталей (см. гл. И). Выбор данных параметров режима и технологии сварки определяется материалом, типом конструкции, условиями ее эксплуатации и т. д. Разрабатывая технологию и режим сварки, следует исходить также из того, чтобы обеспечить оптимальные соотношения механических свойств непосредственно в шве, околошовной зоне и основном материале. [c.28]

Выбор технологии сварки низкоуглеродистых бейнитно-мартенситных сталей, обеспечивающий требуемые служебные и технологические свойства сварных соединений, возможен при условии учета влияния химического состава и толщины основного металла, параметров режима сварки и температуры подогрева соединения, химического состава материалов, содержания водорода в металле шва, разделки кромок и типа соединений. [c.190]

При сварке покрытыми электродами перенос электродного металла осуществляется в основном крупными каплями различного размера. Внутри крупных капель могут находиться газы, выделяющиеся при плавлении покрытия и металла электрода. Под действием давления газов крупная капля разрывается, образуются более мелкие капли, брызги и частицы пара. К моменту попадания в ванну капли имеют неодинаковые размеры. При крупнокапельном переносе с короткими замыканиями и без них частота образования капель и их размер не остаются постоянными, что ведет к значительным колебаниям силы тока и напряжения дуги, осложняя получение высококачественного шва. Большую стабильность переноса электродного металла возможно получить лишь при струйном переносе (рис. 48, в). С увеличением силы тока размер капель уменьшается, а число их, образующееся в единицу времени, возрастает. Начиная с некоторой силы тока, которую называют критической, крупнокапельный перенос становится мелкокапельным. Мелкие капли образуют почти сплошную струю жидкого металла, которая переходит в сварочную ванну без коротких замыканий. При струйном переносе сила тяжести мелких капель невелика, что позволяет эффективно использовать этот процесс при сварке во всех пространственных положениях. Струйный перенос характеризуется гораздо меньшими колебаниями силы тока и напряжения, а также значительно меньшим разбрызгиванием, чем крупнокапельный. Однако при чрезмерно высоком значении силы тока стабильный струйный перенос переходит во вращательно-струйный, для которого характерно повышенное разбрызгивание, непостоянство длины дуги, напряжения и силы тока. Таким образом, стабильный струйный перенос существует лишь в некотором диапазоне значений силы тока, о чем и следует помнить при выборе параметров режима. [c.90]

Качество сварных соединений, выполненные контактной сваркой, определяется подготовкой поверхностей к сварке, а также правильным выбором параметров режима и их стабильностью. Основной показатель качества точечной и шовной сварки это размеры ядра сварной точки. Для всех материалов диаметр ядра должен быть равен трем толщинам S более тонкого свариваемого листа. Допускается разброс значений глубины проплавления в пределах 20...80 % S. За меньшим из этих пределов следует непровар, за большим - выплеск. Глубина вмятины от электрода не должна превышать 0,2 S. Размер нахлестки в точечных и шовных соединениях должен выбираться в пределах [c.291]

Рассмотрены основные способы сварки плавлением и термической резки. Приведены сведения о сварочных материалах и оборудовании, технологии сварки и наплавки различных сталей, чугуна, цветных металлов и сплавов. Даны некоторые рекомендации по выбору параметров режимов дуговой сварки. [c.2]

Изменения свойств металла в зоне шва в результате сосредоточенного местного теплового воздействия связаны с процессами плавления, кристаллизации, возможными структурными превращениями, а также с местными пластическими деформациями. Степень изменения свойств металла в районе шва зависит не только от теплового режима процесса сварки, который определяется выбором его параметров, но и от свойств основного металла. Соответствующим выбором режима сварки, а также применением специальных мер таких, как предварительный подогрев изделия перед сваркой, а также последующая его термическая обработка, можно ограничить степень изменения свойств металла в районе шва при сварке даже достаточно сложных легированных сталей. В отдельных случаях такие специальные меры необходимы, и они находят применение в промышленности при изготовлении некоторых изделий из легированных сталей. Однако эти меры значительно усложняют процесс изготовления и поэтому для широкого круга металлических конструкций они нецелесообразны. [c.12]

Влияние теплофизических свойств свариваемых металлов на выбор параметров режима лри шовной сварке такое же, как и при точечной (см. рис. 5.20). Режимы шовной сварки основных групп металлов и сплавов, при которых образуются соединения группы А, приведены в табл. 5.22-5.27. [c.342]

Выбор режимов сварки. При точечной сварке режим характеризуется следующими основными параметрами диаметром рабочей (контактной) поверхности электрода эл> сварочным током длительностью его протекания /св и усилием сжатия электродов / св. [c.133]

Монография состоит из семи глав. В гл. I рассмотрены основные положения теории фазовых превращений в металлах и сплавах в твердом состоянии, а также закономерности превращений железа, титана и их сплавов в изотермических условиях. В гл. II показаны условия их протекания в зоне термического влияния при сварке плавлением. В гл. III описаны новые методы и аппаратура для изучения кинетики фазовых превращений и изменений структуры и свойств металлов в неравновесных условиях при сварке и термомеханической обработке, а также для исследования задержанного разрушения и образования холодных трещин. В гл. IV приведены результаты исследования превращений при непрерывном нагреве, кинетики роста зерна и гомогенизации аустенита и Р-фазы сплавов титана при сварке. В гл. V рассмотрены основные закономерности фазовых превращений в условиях непрерывного охлаждения при сварке. В гл. VI изложен механизм задержанного разрушения сталей и сплавов титана, установлены критерии оценки этого явления и показано влияние легирующих элементов, параметров термического цикла и жесткости сварных соединений на" сопротивляемость этих материалов образованию холодных трещин при сварке. В гл. VII приведены характеристики свариваемости сталей и сплавов титана различных структурных классов и систем легирования, сформулированы критерии выбора технологии и режимов их сварки и показаны пути регулирования структуры и свойств сварных соединений как в процессе сварки, так и при последующей термической, термомеханической или механико-термической обработке. [c.10]

Алюминий — борное волокно. Как уже было указано выше, основными технологическими параметрами, влияющими на свойства композиционных материалов, полученных методом диффузионной сварки под давлением, являются температура, давление и время выдержки. Одной из первых и наиболее подробных работ, посвященных исследованию влияния различного сочетания этих факторов и выбора оптимальных сочетаний, является работа 130]. Были опробованы режимы прессования 1) при низкой температуре, высоком давлении и длительной выдержке 2) при умеренной температуре, низком давлении и умеренной выдержке 3) при высокой температуре, высоком давлении и кратковременной выдержке. Исследования проводили на композиционных материалах с матрицами из трех алюминиевых сплавов — 6061 (0,4—0,8% Si 0,7% Fe 0,15—0,4% Си 0,25% Zn, 0,15% Мп 0,8—1,2% Mg 0,15%Ti 0,15—0,35% r), 2024 (0,5% Si 0,5% Fe 3,8—4,9% u 0,25% Zn 0,3—0,9% Mn 1,2—1,8% Mg 0,1% r) и 1145 [S5 99,45% Al 0,55% (Si + Fe) 0,05% u 0,05% Mn]. Свойства полученных по этим режимам образцов приведены в табл. 25. [c.133]

Приведенный анализ показывает, что условия нагрева, принятые и рекомендуемые нами для построения диаграмм анизотермического превращения аустенита и структурных диаграмм, полностью учитывают основные факторы, определяющие устойчивость аустенита в околошовной зоне при сварке, и обеспечивают возмол ность использования этих диаграмм для выбора режимов и технологии сварки плавлением перлитных сталей. При этом удовлетворительное соответствие структурного состояния наблюдается в широком диапазоне изменения толщины свариваемых элементов, а также для разнообразных типов сварных соединений. Необходимые коррективы, особенно при сварке сталей с энергичными карбидообразующими элементами, могут быть легко получены путем сравнения принятых стандартных параметров с действительными параметрами термических циклов околошовной зоны в каждом конкретном случае так, как это было сделано выше на примере стали 40Х. [c.84]

Как известно, в большинстве случаев рабочая частота сварочной машины фиксирована и незначительно меняется в процессе сварки время х— параметр, зависящий от Л" и причем выбор и так или иначе зависит от природы свариваемых материалов и их толщины. Мощность же без учета 01 не является характеристикой режима вполне реален случай, когда на преобразователь подается большая мощность, а сварки по целому ряду причин не происходит. Что же касается формы, размеров и материалов наконечника и опоры, а также формы (размеров) деталей, то это не параметры, а технологические характеристики сварочной машины и соединяемых деталей. Поэтому в качестве основных параметров режима сварки, с точки зрения образования соединения, рассхмотрим величины и и зависящую от них величину т при определенных технологических условиях некоторые из них влияют на выбор Л и т. [c.76]

Строгое лтатемэтическое обоснование имеют только формулы по расчету процессов пагрева и охлаждения металла при сварке. До настоящего времени наиболее широко практикуется выбор параметров режима сварки по различным таблицам и номограммам, построенным па основании большого числа экспериментов. Использование этих данных позволяет выбрать все параметры ре-Нчима сварки /, С/, V v, 1 ил1 < э, h- При этом можно быть уверенным, что будут обеспечены необходимое проплавление свариваемых кромок, удовлетворительная форма внешней части шва, механические свойства металла шва на уровне основного металла. Однако номограммы и таблицы не содержат информации о таких важных и интересных для технолога сведениях, как 1) какие размеры имеет шов (//, е, h, г[з ) 2) каковы величины F -p, и y,, [c.172]

Испытание на ударный изгиб. В комплексе механических испытаний, выполняемых для оценки свариваемости, испытание на ударный изгиб имеет особо важное значение. Оно является основным показателем для выбора параметров режима сварки (погонной энергии) при валиковой пробе, для оценки стойкости сварных соединений прн низких температурах (порог хладноломкости) и в других случаях. В зависимости от цели испытания надрез делается (на предва-[1Ительно протравленных образцах) по металлу шва, линии сплавления, околошовному участку или другим участкам зоны термического влияния. Для определения ударной вязкости в зависимости от толщины основного металла при.ченяются образцы разного сечения с полукруглым или острым надрезом (см. гл. XXVI). Для получения порога хладноломкости используют стандартные образцы с полукруглым надрезом (образцы Менаже). На каждое значение температуры испытывается 3—5 образцов. Результаты испытаний наносятся на график. Порог хладноломкости можно также оценить по виду излома ударных образцов. В этом случае определяется процент кристалличности в изломе. Установлено, что соотношение площадей кристаллической и волокнистой структуры в изломе изменяется нро-порционалыю ударной вязкости. [c.19]

Основными параметрами режима электрошлаковой сварки проволочным электродом являются следующие величины величина сварочного тока диаметр сварочной проволоки (обычно 3 мм) скорость подачи проволоки напряжение на шлаковой ванне скорость сварки толщина свариваемого металла скорость поперечных перемещений электрода время выдержки 4 (остановки у ползуна при сварке с поперечными колебаниями) при сварке с несколькими проволоками величина недохода последующего электрода до предыдущего (недокрыша) I = 8—12 мм количество сварочных проволок-электродов величина зазора марка флюса глубина шлаковой ванны недоход электрода до ползунов. Указанные параметры существенно влияют на качество и формирование сварного шва и должны правильно подбираться. При выборе параметров режима обычно исходят из двух условий 1) выбранный режим должен гарантировать сплошность сварного соединения 2) отсутствие внутренних и внешних несплавлений. [c.45]

Основные параметры источников питания должны удовлетворять требованиям технологического процесса сварки. К основным параметрам источников питания относятся величина сварочного тока при номинальном режиме работы, пределы регулирования сварочного тока, напряжение на зажимах источника питания под нагрузкой (рабочее), напряжение холостого хода, внешние характеристики. Кроме того, при выборе источника питания следует учитывать коэффициент полезного действия, коэффициент мощности созф и внутреннее сопротивление источника питания. [c.4]

При многослойной сварке длинными участками термические циклы отдельных слоев практически не зависят друг от друга, так как металл в околошовной зоне каждого предыдущего слоя успевает почти полностью охладиться до начала укладки следующего. Однако последующие слои охлаждаются все-таки несколько медленнее, чем первый. Поэтому выбор режимов сварки закаливающихся материалов обычно ведут по первому слою. По своему характеру и параметрам термический цикл околошовной зоны при укладке первого слоя многослойного шва принципиально не отличается от случая однопроходной наплавки или сварки угловых швов. Расчеты в обоих случаях основываются на одних и тех же схемах [23, 24]. Однако в отношении возможностей регулирования структуры и свойств шва и околошовной зоны многослойная сварка длинными участками обладает двумя существенными преимуществами по сравнению с однопроходной сваркой или наплавкой 1) резким снижением длительности t + Г пребывания металла при температурах выше конца фазового превращения и температуры интенсивного роста зерна чем меньше погонная энергия дуги (т. е. больше число слоев), тем меньше длительность Г + Г 2) смягчающим воздействием теплоты последующего слоя на структуру предыдущего. Благодаря этим преимуществам способ многослойной сварки длинными участками является основным технологическим вариантом для соединения большинства высокопрочных сплавов титана средней и большой толщины. [c.20]

В главе III сформулированы общие критерии выбора способов, режимов и технологии сварки и последующей термической обработки, приведены основные данные, характеризующие свариваемость около 50 марок промышленных и опытных сплавов титана (диаграммы изотермического и анизотер-мического превращения, диаграммы изменения свойств в зависимости от параметров термического цикла сварки по методике ИМЕТ-1, диаграммы замедленного разрушения по методике ИМЕТ-4, результаты испытания сварных жестких проб и т. п.). [c.8]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...