Влияние изотермической закалки

Рис. 201. Влияние изотермической закалки на механические свойства стали (состав, % 0,17 С 0,28 Si 0,45 Мп 4,34 Ni 1,40 Сг 0,32 Мо 0,014 3 0,023 Р номер зерна 8), Нагрев заготовок диаметром 10 мм до 850 С, охлаждение в среде с температурой 300 (а) и 400° С (б) с различным временем выдержки. Сплошные линии — отпуск при 150 С, штриховые 550 С (данные Л. Н. Давыдовой)

Механические свойства 1 (2-я) — 452 — Влияние изотермической закалки 7 — 543 — Влияние отжига 7 — 539 [c.344]

Влияние изотермической закалки (в соляной ваине> на механические свойства серого чугуна различного состава 9] [c.543]

Изотермическая закалка исключает возможность образования закалочных трещин и значительно уменьшает внутренние термические напряжения и коробление детали. В табл. 16 и 17 приведено влияние изотермической закалки на механические свойства чугуна. [c.47]

Влияние изотермической закалки в соляной ванне на механические свойства серого [c.49]

Рис. 20, Влияние изотермической закалки на механические свойства стали (П. М. Певзнер)

Рис. 36. Влияние температуры ванны на твердость чугуна после изотермической закалки /—перлитный чугун с шаровидным графитом 2—феррит-ный чугун с шаровидным графитом

Рис. 39. Влияние температуры нагрева и времени выдержки под закалку (а) и химического состава (б) на количество остаточного аустенита в чугуне после изотермической закалки [19]

Высокая износостойкость, прочность и ударная вязкость обеспечиваются изотермической закалкой чугуна с шаровидным графитом (рис. 41). Влияние температуры изотермического превращения на прочностные свойства чугуна с шаровидным графитом с различной исходной структурой пока- зано на рис. 42. На рис. 43 показаны структуры серого чугуна и чугуна с шаровидным графитом после изотермической закалки. [c.47]

Стали, легированные одновременно хромом и кремнием, прокаливаются уже до диаметра 50—60 мм. Для закалки используют масло и горячие среды. Для изделий больших размеров применяют изотермическую закалку. Под влиянием добавок кремния растут пределы упругости и текучести инструментальных сталей (рис. 154). Отпуск примерно при 270—400° С вызывает хрупкость стали, уменьшаются ее вязкость и значение ударной вязкости. Изотермической закалкой в ванне с соляным раствором можно уменьшить хрупкость стали. [c.170]

Эти исследования оказались весьма полезными как для разработки теории термической обработки стали, так и для решения ряда практических вопросов. На основе сделанных обобщений и диаграмм был дан анализ действия при термической обработке различных закалочных сред, обоснованы процессы ступенчатой и изотермической закалки и изотермического отжига, позволившие значительно улучшить качество изделий после термической обработки. Был разработан метод многократного отпуска быстрорежущей стали. Было выявлено влияние различных легирующих элементов и величины зерна при термической обработке стали. [c.18]

Изотермическая закалка. Сравнить влияние закалки с охлаждением в масле и ступенчатой закалки на механические свойства легированной конструкционной стали. [c.281]

Изотермическая закалка магниевого чугуна находит все более широкое применение благодаря значительному повышению прочностных и пластических свойств, улучшению износостойкости металла [1—4]. Однако особенности формирования структуры чугунов при больших переохлаждениях изучены недостаточно. Опытные данные показали, что наилучшее сочетание прочностных и пластических свойств дает закалка при 280—350° С [5—6]. При закалке крупных деталей глубинные слои отливок могут охлаждаться недостаточно быстро, поэтому распад аустенита может начаться и частично пройти при более высоких температурах. Наиболее опасен в этом отношении интервал температур минимальной устойчивости аустенита, в связи с чем представляет интерес изучение особенностей превращения и типа структур, образующихся в этом районе температур. В настоящей работе исследовали влияние исходной структуры, химического состава, режима аустенизации на процессы превращения переохлажденного аустенита в интервале 600—200° С. [c.140]

Фиг. 123. Влияние температуры ванны на твердость чугуна после изотермической закалки / — перлитный чугун с шаровидным графитом 2 — ферритный чугун с шаровидным графитом 3 — ковкий чугун 4 — серый перлитный чугун 5 — серый ферритный чугун [19].

Оптимальная структура стали (мелкозернистый сорбит), которая достигается после термической обработки, заключающейся в нормализации с высоким отпуском или закалке с высоким отпуском. Хорошие результаты дают также изотермическая и двойная закалки, повышающие стойкость стали к растрескиванию в сероводородсодержащей среде при одновременном сохранении высоких механических свойств. Положительное влияние на повышение стойкости стали к сульфидному растрескиванию оказывают многократный отпуск, способствующий [c.22]

Влияние асимметрии цикла на выносливость сплава ВТЗ-1 при 400° С в состоянии после ТМО и закалки со старением примерно такое же, как и при 20° С, а после изотермического отжига больше, чем при 20° С. [c.278]

Для отливок с малой и средней толщиной стенок для получения высокой прочности и износостойкости очень малая чувствительность к влиянию толщины стенки. Пригодны для поверхностной закалки и изотермической (ступенчатой) обработки [c.248]

Влияние изотермической закалки и последующего отпуска иа механические свойства стали 60С2А [c.216]

Изотермическая закалка. Обработанные по этому методу чугунные изделпя показывают меньший износ, чем термически улучшенные обычным способом (закалка + отпуск). Применение изотермической закалки особенно эффективно для деталей небольшого сечения из высококачественных чугунов. Износосто11кость, прочность и ударная вязкость чугунов с шаровидным графитом также существенно улучшаются под влиянием изотермической закалки. Обработка состоит в нагреве до температуры 800—900° и последующей закалке чугунных отливок в жидких средах, поддерживаемых при постоянной температуре [c.688]

Влияние изотермической закалки и последующего отпуска на механические свойства стали 65С2ВА [c.75]

Предвоенный период был этапом накопления основных данных по влиянию легирования на свойства конструкционных сталей, исследования и разработки основных принципов термической обработки стали (здесь имеется собственно термическая обработка, используюш ая термическое упрочнение). За это время была тш,ательно и всесторонне изучена кинетика превраш,ения аустенита при охлалчдении, разработаны различные варианты изотермической закалки, позволившие повысить пластичность стали и снизить ее чувствительность к действию концентраторов напряжений. [c.195]

Сталь бХЗФС прокали егся в сечениях до 70—80 мм. Вязкость после закалки с охлаждеШем в масле и отпуска при 300—350 С составляет 3—4 кгс м/см при твердости HR 52— . Вследствие влияния кремния и хрома сталь пригодна также для изотермической закалки и получает в этом случае повышенную вязкость и требуемую твердость в сечениях диаметром до 50—60 мм. После выдержки при 250 С (4Р мин) и получаемой твердости HR S2—54 ее вязкость 5- кгс-м/см . [c.155]

Количеств остаточного аустеннта в стали 6ХЗФС 9— 10% после непрерывной закалки и отпуска при 180 С и 22—25% после изотермической закалки. Эгот аустенит из-за совместного влияния хрома и кремния устойчив при низких температурах (-50-4-60 С), что обеспечивает сохранение высокой вязкости. [c.155]

Увеличение количества остаточного аустенита в пределах 10—15%, достижимое в не-Roтopыx легированных сталях без снижения твердости, повышает прочность и пластичность непосредственно в закаленном состоянии и понижает деформацию это вызывается уменьшением напряжений за счет снижения доли аустенита, претерпевающего мартенситное превращение. Прочность может быть повышена, если увеличение количества аустенита было достигнуто выдержкой вблизи мартенситной точки (см. рис. 21), а не повышением температуры закалки, вызывающим рост зерна и снижающим прочность основной структуры (мартенсита). Положительное влияние остаточного аустенита, полученного при ступенчатой или изотермической закалке, проявляется главным образом в отношении технологических свойств (уменьшения деформации) влияние на механические свойства значительно уменьшается в результате от- [c.1197]

Для выяснения вопроса о механизме влияния остаточного аустенита на иовышение износостойкости нами были использованы образцы чугуна марки СЧ 24-44, которые были подвергнуты изотермической закалке и трехкратному испытанию на изнашивание на машине типа А-1 в течение 300 час. Удельное давление при испытании было 25 кг/слг , а скорость скольжения 3,05 ж/сек. [c.45]

В табл. 3.2.21 показано влияние температуры отгтуска на прочность и твердость серого чугуна, выплавленного с использованием в шихте 30 % стали и закаленного при температуре 800 °С, а также влияние температуры изотермической закалки на его прочность и твердость. [c.436]

Перераспределение одорода в стали при приложении растягивающих напряжений отчетливо проявляется при исследовании влияния отдыха на пластичность наводороженной стали ЭИ643 (изотермическая закалка) без надреза на рабочей части концентратором напряжений служила резьба на нерабочей части (рис. 71), которую выполняли до термической обработки. С целью [c.213]

Влияние пластической деформации на устойчивость аустенита при температурах бейнитного иревращения в условиях сварки, изотермической закалки и низкотемпературной термомеханической обработки [c.172]

Для снижения внутренних напряжений Применяют изотермическую обработку. Сущность этой обработки заключается в напреве деталей до обычной температуры закалки, выдержке при этой температуре в течение времени, необходимого для получения однородного твердого раствора, быстром переносе детали во вторую печь, подогретую до температуры изотермического превращения и выдержке при этой температуре до получения оптимальных механических свойств. Такая обработка не связана с резким охлаждением деталей, а поэтому не вызывает в них больших внутренних напряжений. Контроль влияния всех этих факторов по величине электрической проводимости возможен лишь после выяснения влияния тв р-мической обработки на электрическую проводимость при обычной закалке. [c.77]

Влияние термической обработки на сопротивление изнашиванию некоторых марок сталей было установлено Н. М. Серпиком [198] путем сравнительного изнашивания образцов на лабораторной установке типа лотка (фиг. 29). Исследованию подверглись следующие стали лемешная сталь Л53 после объемной закалки с последующим отпуском, сталь У10 после объемной закалки с последующим отпуском, та же сталь У10 после изотермической обработки, сталь У12 после объемной закалки с последующим отпуском, та же сталь У12 после изотермической обработки, сталь 65Г2 после объемной закалки с последующим отпуском, та же сталь 65Г2 после изотермической обработки. Изотермическая обработка производилась в соляных ваннах при разных температурах. На установке Серпика одновременно изнашивалось шесть образцов, три из которых были эталонными. Материал эталонных образцов — закаленная Бысокомарганцовистая сталь Г12. Абразивная масса — раздавленная мелкая галька. Износ определялся потерей веса после испытания, при котором образцы проходили путь в 600 км. Износостойкость испытываемых сталей оценивалась отношением среднего износа эталонов к износу образцов. [c.73]

В работе [ 69] изучено влияние скорости нагрева на положение A i в условиях изотермического эксперимента. Образцы стали 20 после холодной прокатки (е = 50 %) нагревали до разных температур ниже 725°С со скоростями 500, 900, 3000 и 6000°С/мин. После вьщержки от двух до тридцати минут производилась закалка, и металлографическим методом определялась степень развития а 7-превращения. Исследования показали, что снижение критической точки A i наблюдается после нагрева деформированных образцов со всеми исследованными скоростями, причем при варьировании условий нагрева в указанных пределах фиксируется одна и та же температура начала образования аустенита ( 690°С). Следовательно, изменение скорости нагревает 500 до 6000°С/ /мин не приводит к заметным различиям в степени неравновесности структуры перед началом а 7-превращения, хотя некоторые отличия в кинетике его протекания в йроцессе изотермической выдержки наблюдаются. Так, при ускорении нагрева вначале имеет место некоторое отставание в развитии превращения. Однако после вьщержки в течение 10-15 мин для всех скоростей нагрева фиксируется одинаковое количество 7-фазы. [c.51]

После ТЦО средняя плотность дислокаций увеличивается почти в 5 раз (от 2,2-10 до 10 м .) Дислокации в матрице распределены сравнительно равномерно (рис. 2.27, а). Кроме того, в структуре наблюдается значительное число дислокаций, имеющих форму геликоидов (рис. 2.27, б), а также встречаются дислокационные скопления в виде жгутов (рис. 2.27, в). Следует отметить, что на дислокационную структуру как при изотермической выдержке под закалку, так и при ТЦО оказывает влияние разкое охлаждение в воде, имеющее место по завершении обработки. Поэтому общее число дислокаций, возможно, несколько завышено по сравнению с тем, которое может иметь место к концу каждой операции. [c.62]

Сталь 20Х. В работе [153] исследовали влияние ТЦО на струк-туру, физические и механические свойства стали 20Х. Для сравнения изотермической обработке подвергали образцы из стали 12Х2Н4А, При ТЦО нагревы производили до 880 °С с последующим охлаждением в масле. При изотермической обработке (закалке) образцы охлаждали также в масле. Скорость нагрева при ТЦО 3—4 °С/мин, длительность [c.96]

Впервые цзученО влияние термоциклирования при борировании на механические свойства, в частности на ударную вязкость [32]. Проводили жидкостное безэлектролнзное борирование в ванне с расплавом следующих химических соединений 70 % [30 % (12 % NaF + 59 % КР-Н +29 % ЫР) +70 % N36407] +30 % В4С. ТЦО при борировании заключалась в повторяющихся нагревах до 890 °С и охлаждениях до 680 °С, длительность цикла 20 мин, число циклов 3, 5 и 10. Изотермическое борирование по классическому способу производили при 820 °С с длительностями, равными соответствующим термоциклическим процессам. Режим термоциклирования производили изменением температуры ванны путем своевременной перестановки датчика позиционного регулятора электронного потенциометра, осуществляющего включение (нагрев) и выключение (охлаждение) нагревателя. Одновременно с основными экспериментами по термоциклическому и изотермическому борирова-нию в отдельных тиглях проводили аналогичные режимы обработок контрольных образцов в нейтральных расплавах хлористых солей (холостые режимы). Все обработанные образцы из сталей 45 и У8 подвергали соответствующей закалке и низкому отпуску. Испытания показали, что термоциклирование при борировании повышает ударную вязкость исследованных сталей в 1,5—2,3 раза по сравнению с изотермическим борированием. Максимальное повышение ударной вязкости наблюдалось при пяти циклах. Отмечено также, что борирование при ТЦО снижает ударную вязкость по сравнению с чистым термоциклированием, т. е, без борировании, всего на 10—20 %. [c.201]

Термоциклическую нитроцементацию тяжелонагруженных зубчатых колес из сталей 25ХГТ и 20ХГНР выполняли в печи СНЦА с эндотермической атмосферой, содержащей добавки пропан бутановой смеси и аммиака. Температуру в печи поддерживали постоянной (880 °С). После нагрева детали перемещали в тамбур печи и охлаждали там до температуры ниже фазового превращения. Потом деталь вновь помещали в печь для нагрева. Такое термоциклирование осуществляли в течение 6,5 ч [16]. Закалку проводили от верхней температуры нитроцементации. Изотермическую нитроцементацию образцов и деталей из тех же сталей вели при температурах 880 и 930 С в течение 14 ч. Для оценки влияния различных режимов нитроцементации на сопротивление упрочненных слоев контактно-усталостному разрушению проводили соответствующие испытания в режиме качения с 10 %-ным проскальзыванием при напряжении 2800 МПа. Испытания соответствовали условиям, фактически возникающим в ножке зубьев вблизи полюса зацепления. База испытаний циклов. [c.209]

Такое построение курса, как показал многолетний опыт автора, методически оправдано, так как позволяет более правильно рассмотреть технологию термической обработки стали изотермический отжиг и закалку, обработку холодом, термомеханическую обработку и т. д. Кроме того, это дало возаюжность избежать повторений при выделении материала о влиянии легирующих элементов на свойства и строение стали в салюстоятельный раздел после рассмотрения теории и технологии тep шчe кoй обработки. [c.3]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...