Расположение распределения

А — расположение, распределение волокон или пор [c.162]

Нетрудно сообразить, что эти напряжения достигают максимума на загруженной поверхности балки, где они равны давлению от нагрузки. Под сосредоточенными грузами величина этого давления может быть значительной, и поэтому целесообразно применять под силами распределяющие подкладки. Но по мере углубления продольного слоя от загруженной поверхности величина нормального напряжения 3,, быстро падает. В зоне расположения распределенной нагрузки величина незначительна, а на незагруженных участках а,, == 0. [c.172]

На рис. 7.1.3 показано взаимное расположение распределений для Я1 и Яг — разрешенных по критерию Рэлея. В этом случае две линии одинаковой интенсивности должны находиться на таком расстоянии друг от друга, что главный максимум одной линии располагается над первым дифракционным минимумом второй линии. При таком расположении провал в середине суммарного контура составляет примерно 20 % максимальной интенсивности. Как отмечалось (в гл. 5, 5.2), критерий Релея является условной мерой разрешающей способности, так как возможно обнаружение более близких линий с провалом интенсивности менее 20 % [c.424]

Распределение температуры но толщине пластины в различные моменты времени представляет собой семейство кривых в координатах 0, X (или t, х) с максимумом на оси пластины (рис. 14.3). В любой момент времени Fo>0(t>0) касательные к кривой распределения температуры на границе пластины выходят из одной точки С, расположенной на оси А" на расстоянии 1/В1 от поверхности пластины. Это несложно показать, если граничное условие (14.15) привести к безразмерному виду [c.113]

Эта зависимость верна при /ж = 0,298- 0,66 = = 3,55-7,7 i = 0,5- 0,6 Jfe = 0,12-0,6 = 5- 7,5 L = = 0,8—1,87 м. Данные, полученные при каскадном расположении сеток, выражению (3-25) не удовлетворяют, видимо, в связи с наблюдающейся там неравномерностью распределения частиц и газа по сечению камеры, 7 99 [c.99]

Рис. 9-12. Схема влияния несимметричного расположения каналов на распределение расходов слоя в сборке.

В отличие от аппаратов типа газовзвесь в регенераторах типа слой сыпучая насадка движется при объемных концентрациях порядка 0,3—0,6 м 1м . Это обуславливает высокое гидравлическое сопротивление (фильтрационный режим движения газа) пониженную интенсивность теплообмена между газом и насадкой (радиация, как правило, пренебрежимо мала) зачастую неравномерное распределение скоростей компонентов максимально высокую компактность расположения поверхности нагрева — насадки и поэтому уменьшение протяженности камеры, увеличение времени пребывания насадки и соответственно снижение требований к ее термостойкости использование более крупной (на порядок) насадки и незначительная опасность ее уноса весьма низкие скорости движения насадки значительное количество насадки и соответственно увеличенный вес теплообменника. [c.361]

Общим недостатком консольного расположения шестерни (рис. 14.4, (Т г) является неравномерное распределение нагрузки по длине зуба шестерни. [c.254]

Редукторы цилиндрические и цилиндро-червячные с прямозубыми и косозубыми зубчатыми колесами. На рис. 12.1 показаны конструкции входных валов цилиндрических редукторов, выполненных по развернутой схеме. В таких редукторах шестерню располагают несимметрично относительно опор, смещая ее ближе к опоре, противоположной участку вала, выступающего из редуктора. Так как на входной конец вала действует консольная нагрузка, то такое расположение шестерни приводит к более равномерному нагружению опор и распределению нагрузки по длине зуба. [c.189]

В отдельных местах, особенно там, где опасно накопление пыли, на внутренней поверхности криволинейных лопаток допускают некоторое ухудшение распределения скоростей и заменяют криволинейные направляющие лопатки прямыми пластинками. Число, ширину (равную хордам криволинейных лопаток) и расположение этих пластинок определяют по тем же формулам, что и для направляющих лопаток. Пластинки предпочтительнее размещать равномерно по сечению. Угол атаки пластинок а л 85°. [c.49]

Таким образом, формулы (4.109)—(4.111) позволяют найти по заданным значениям Т к/ о. и Л р потребный коэффициент сопротивления решетки, обеспечивающий заданный коэффициент неравномерности распределения скоростей Л4р в сечении, расположенном непосредственно за решеткой. Наоборот, задаваясь определенным коэффициентом сопротивления Ср решетки, можно при заданном отношении площадей и [c.112]

Из результатов опытов можно сделать следующие выводы. При отношении сторон Ьк/ о 9 направляющие лопатки, установленные на первом повороте, обеспечивают практически хорошее распределение скоростей по сечению за поворотом даже с одной решеткой сравнительно небольшого сопротивления (Ср 5,5 f = 0,45). При отношении сторон = 12 одна решетка даже с сопротивлением лг 12 (f = 0,35) не дает достаточно равномерного поля скоростей. Совершенно равномерный поток получается при двух решетках с = 5,5 = 0,45). Оптимальный угол установки (атаки) направляющих лопаток в данном случае д = = 57ч-60°, а число лопаток может быть выбрано по формуле (1.14), для сокращенного их числа и неравномерного расположения по сечению. [c.204]

Спрямляющее устройство в этом случае может быть только периферийным, т. е. оно должно быть удалено от электродов. Для этого автором предложено за щелями внутренней стенки 3 (кольцевой решетки) кольцевого канала установить односторонние козырьки-отражатели 4 (рис. 8.9). Такая решетка с козырьками может быть создана или штамповкой металлического листа с установкой образуемых при этом односторонних козырьков под определенными углами (вариант I), или путем приварки (другим способом крепления) радиально к соответствующим краям отверстий (щели) кольцевой решетки прямых пластин 5 (вариант II). Назначение козырьков — изменить направление струек, отделяющихся от общего потока в кольцевом канале, по крайней мере на 90°, а у ближайших ко входу щелей — больше чем на 90° для равномерного распределения потока по сечению 1—У за кольцевым каналом. Однако козырьки при штамповке получаются относительно короткими ( J ,,,, Ьщ) и при радиальном расположении не могут изменять направления струек на нужные углы. [c.215]

Результаты исследования варианта с бункером при наличии тех же газораспределительных устройств, что и в варианте без бункера, показали, что в случае горизонтального расположения козырьков на первой решетке степень равномерности распределения скоростей недостаточная (поток несколько отклоняется от горизонтали вверх и Мк = 1,32). Более равномерное поле скоростей (Л ,, = 1,17) получается при наклоне козырьков на первой решетке вниз от оси аппарата на угол 10 . [c.237]

При вертикальном расположении подводящего газохода и подводе потока к батарейному циклону сверху вниз (рис. 10.41, г) характер распределения концентрации пыли будет обратным тому, который получается при подводе потока снизу вверх (см. рис. 10.41, а). Большая часть пыли будет концентрироваться в первых рядах циклонных элементов (сплошные линии). Вместе с тем большая часть пыли будет осаждаться в углу колена I. Для устранения этого явления и изменения направления всего потока па 90° в данном случае более целесообразно в колене вместо криволинейных лопаток (см. гл. 8) установить прямые пластинки, так как на лопатки будет осаждаться пыль. [c.320]

Распределения проводников по слоям (расслоение) сводится к отысканию такого расположения проводников в слоях, при котором число пересечений проводников является минимальным. Обычно проблему распределения проводников по слоям сводят к раскраске графа. Очередность прокладки проводников определяется с помощью эвристических алгоритмов, так как эта задача не формализуется теоретическими методами. [c.30]

При различных исходных заданиях можно получить различные схемы уравнонешивания и получить положение точки 5 — центра масс механизма — в любом месте прямой AD или на ее продолжении, как это показано на рис. 13.33. При всех трех положениях центров масс Sj, и S3 механизм будет уравновешен, но для положений S2 и S3, когда центр масс S находится вне отрезка AD, прот1 Вовесы должны быть расположены на больших расстояниях от шарниров, что конструктивно неудобно. Кроме того, расиоло-жепие общего центра масс S за точками А ц D дает неравномерное распределение сил веса на опоры и невыгодно с точки зрения устойчивости механизма. Поэтому надо считать, что наиболее рациональным является расположение центра масс механизма между точками Л и D. В каждом конкретном случае это расположение может быть задано в зависимости от поставленных конструктивных требований. [c.288]

Все элементы контурного очертания симметричны, за исключением ушка с левой стороны. С целью облегчения чтения все размеры на чертеже показаны с правой стороны, за исключением размеров уже упомянутого ушка, нарушаюш,его симметричность очертания всей детали. Если бы размеры оказались равномерно распределенными по обе стороны, то, чтобы установить, является ли деталь симметричной, потребовалось бы сопоставить все проставленные на чертеже размеры, так как при чтении появляется сомнение в симметричности расположения всех других элементов очертания. [c.92]

Для исследования была выбрана одна четвертая частЬ ОК--ружности, расположенная в горизонтальной плоскости, где находились две точки касания шарового калориметра е соседними шарами. Опыты проводились при Re = 7-10 средний коэффн-циент теплоотдачи для этого режима был равен 343 Вт/(м -° С) температурная разность в металлической обрлочке при мощности электронагревателя 500 Вт составляла - 62° С измерен-кая разность температур в тангенциальном направлении по поверхности между точкой касания и точкой поверхности с мак- симальным локальным коэффициентом теплоотдачи была равна 6°С влияние неоднородности локального коэффициента теплопередачи практически не сказывалось на температурном поле в оболочке уже на расстоянии 12,5 мм от поверхности. Минимальная температура поверхности получалась в области с максимальным коэффициентом теплоотдачи, максимальная— в месте контакта с соседним шаром. При среднем перепаде в оболочке 62°С измеренная разность температур на поверХ ности электрокалориметра, вызванная наличием переменного коэффициента теплоотдачи, составляла 6° С, что не превышает 10% этого перепада. Полученное экспериментальным путем температурное поле было проверено с помощью расчетных- методов. В частности, был разработан метод, основанный на уравнении теплового баланса в форме конечных разностей, и составлен алгоритм для расчета, распределения температур в объеме на ЭВМ. [c.85]

В работе Дентона и др. (33] изучалось распределение среднего коэффициента теплоотдачи от электрокалориметров, расположенных в разных точках шаровой укладки, в том числе вплотную к стенкам трубы, а также изменение этого коэффициента в процессе многократной перегрузки. Отклонение коэффициента теплоотдачи от среднего значения а во всех случаях не превышало 10% для заданного режима течения. Авторы определили объемную пористость в пристеночном слое и в объеме насадки после многократной перегрузки она оказалась равной соответственно 0,45 и 0,37. [c.88]

Коэффициент теплообмена с дисперсным теплоносителем Оп определяется зависимостями, полученными в гл. 6, 8 и 10. При расчете теплоотвода в активной зоне К-р = аа-Как отмечалось ранее, скорость слоя не должна превышать предельной величины (гл. 9), а скорость потока газовзвеси, при которой обеспечивается равная с чисто газовым теплоносителем затрата мощности на перемещение, следует определять согласно данным гл. 4. Компоновка поверхности нагрева, омываемой гравитационным слоем, возможна при продольном и -поперечном расположении трубок. Во всех случаях следует учесть, что возникают трудности в распределении поверхности нагрева, вызванные высоким удельным 1весом твердого теплоносителя и, следовательно, малым проходным для него сечением. Имеющиеся данные позволяют рекомендовать внешнее обтекание продольно-оребренной поверхности (гл. 9, 10). В ряде случаев целесообразен переход на поперечное обтекание трубок при оребрении и вибра-ции последних (гл. 10). [c.386]

Однако в последнее время для изучения строения металлических сплавов начали применять метод радиографии. При выплавке в металл вводят известное количество радио" тивного изотопа того элемента, распределение которого в металле изучаг 1а макро- или микрошлиф из приготовленного таким способом металла накладывают фотопленку. В местах расположения изучаемого элемента, к которому примешан теперь его радиоактивный изотоп, фотопленка окажется засвеченной радиоактивным излучением. Фотографируя под микроскопом проявленную пленку, можно получить микрорадиограмму с увеличением до 150 раз, [c.39]

На рис. 36 приведена макроструктура штампованного клапана, на которо-м видно распределение волокои вдоль коитура изделия. Такое расположение волокон является нанлучшим, и следует стремиться ковкой добиться именно такого распределения, избегая перерезанных волокон . [c.54]

Редукторы цилиндрические с прямозубыми и косозубыми зубчатыми колесами. На рис. ХАЛ, а — а показаны конструкции входных валов цилиндрических редукторов, выполненных по развернутой схеме (см. табл. 1.3). В таких схемах шестерню располагают несимметрично относительно опор, смещая ее ближе к опоре, противоположной участку вала, выступающего из редуктора. Такое расположение шестерни приводит к более равномерному нагружению опор (так как на входном конце вала действует консольная нагрузка) и улучшает равномерность распределения нагрузки по длине зуба. Подшипник, находящийся вблизи шестерни, защищают маслоотражательными шайбами / от чрезмерного залива маслом, выдавливаемым вместе с продуктами износа из зубчагого зацепления. Если шайбы изготовлены из тонкого листового материала, то устанавливают дополнительно дистанционное кольцо 2, ширина которого больше ширины канавки на валу перед заплечиком вала. [c.250]

Металлографический метод, т. е. микроскопическое исследование шлифов по сечению пленки, позволяет обнаруживать слоистое строение пленки, определять типы соединений, образующих пленку и отдельные ее слои, размеры и форму зерен, их распределение и расположение в пленке и т. д. Специальная микропечь конструкции Н. И. Тугаринова (рис. 318) дает возможность наблюдать под микроскопом и фотографировать кинетику изменения микроструктуры окалины в процессе окисления металлов. [c.435]

При симметричном расположении опор прогиб салов не вызывает перекоса зубчатых колес и, следовательно, почтп ие нарушает распределения нагрузки по длине зуба. Это самый благоприятный случай. При несимметричном и консольном расположении опор колеса перекашиваются на угол у, что приводит к нарушению правильного касания зубьев. Если бы зубья были абсолютно жесткими, то сии соприкасались бы только своими концами (см. рис. 8.12, г, на котором изображено сечение зубьев плоскостью зацепления). Деформация зубьев уменьшает влияние перекосов и в большинстве случаев сохраняет их соприкасание по всей длине (рис. 8.13, д). Однако при этом нагрузка перераспределяется в соответствии с деформацией отдельных участкив зубьев (рис. 8.13, е). Отношение [c.109]

Аналогичное, несколько более полное решение было дано позднее Г. И. Тагановым [128]. На основе этих же методов автором [45] было получено выражение, позволяющее в случае большой неравномерности потока, т. е. большой начальной разности скоростей двух трубок тока прямого канала, найти значение коэффициента сопротивления решетки, обеспечивающее заданную степень равномерности распределения скоростей по сечению, расположенному на конечном расстоянии за решеткой. и [c.11]

Изучением двухмерного стратифицированного гютока через криволинейную сетку занимался Лоу 1188], затем Лоу и Бейнс 1189]. Они разработали методы, ио которым может быть определена форма решетки, необходимая для образования требуемого профиля скорости с заданным расслоением илотиости. Для однородной жидкости эти методы получаются более сложными, чем в теории Элдера, Э( зфект выравнивания потока с помощью сдвоенных решеток теми же методами гидродинамики изучался Танакой [130, 227]. Он также решал задачу выравнивания потока с помощью сеток для S-образного распределения скоростей [131], И. С. Риман н В. Г. Черепкова [116] дали методику расчета деформации профиля скорости в каналах, образованных стержнями, расположенными соосно в трубе. [c.12]

Пусть несжимаемая н невесомая жидкость движется по каналу с произвольным профилем скорости в сечении О—О (рис. 4.1). Для изменения этого профиля поперек сечения р—р канала установлена плоская тонкостенная решетка с любым распределением коэффициента сопротивления по сечению. Рассмотрим, как изменяется распределение скоростей в сечении 2—2, расположенном на конечном расстоянии ( далеко ) за решеткой (сечения О—О и 2—2 выбирают на таком расстоянии от решетки, на котором нет влияния вносимого ею возмущения, а обычное изменение профиля скорости, свойственное вязкой жидкости при движении на прямом участке, еще незначительно). Опыты [130 I показывают, что это расстояние может быть )авно примерно 2Ь . Для этого разобьем весь поток па п трубок тока. В общем случае распределение скоростей в каждой из трубок может быть любым. Поэтому вместо обычного уравнения Бернулли напишем для г-й трубки тока на участке 0—0 - 2—2 (рнс. 4.2) уравнение полных энергий [c.92]

Кроме рассмотренных специфических недостатков плоских (тонкостенных) решеток следует отметить трудности их применения, например из-за сложности стряхивания пыли, осаждающейся на решетках в газоочистных аппаратах (особенно при горизонтальном расположении решеток), засорения решеток пылью в случае влажного газа и липкой пыли, а следовательно, усиление неравномерности распределения концентрации частиц, взвешенных в потоке при его растекании по фронту решетки, увеличения гидравлического сопротивления аппарата и т. п. [c.193]

Результаты, приведенные в табл. 9.3, свидетельствуют о том, что расширенное колено с лопатками может быть вполне заменено плавным отводом 4 постоянного сечения с двумя кошщнтрически расположенными лопатками (перегородками). Распределение скоростей остается в этом случае практически неизменным (Мк = 1,08). В то же время одна уголковая решетка (вместо двух перфорированных) в случае отвода заметно ухудшает поле скоростей (/Ик = 1,29), чем при колоне с лопатками. Однако дополнительная плоская решетка создает при этом наиболее равномерное распределение скоростей (/Ик 1,06). [c.230]

Модели электрофильтра типа ЭГЗ-4-265 для котлов блока 500 МВт ГРЭС [70]. Отличие этого электрофильтра от предыдущего состоит в основном в значите.гьно большей его ширине, а также в форме подводящих участков. В рассматриваемой установке дымовые газы от регенеративных воздухоподогревателей (РВП) поступают к электрофильтру через несимметричные диф(рузоры / с углом расширения il = 20-н30° (рис. 9.13, а). Для предотвращения (или значительного уменьшения) отрыва потока и более равномерного распределения его в подводящем участке предложено установить в диффузорах по четыре разделительные стенки (штриховые линии, рис. 9.13). Из дифф /зора поток идет к колену 2 с направляющими лопатками 3. Расположение последних в колене показано на рис. 9.13,с). [c.249]

Поток во второе электро/юле подводится верхним соединительным патрубком 2, входящим внутрь нижнего короба (рис. 9.18). Устремляясь к днищу короба, поток растекается в разные стороны, но главным образом поступает к стенке, противоположной входу. Очевидно, что наибо гьшие скорости имеют место в электродах, расположенных в правой половине сечения. При этом степень неравномерности без распределительных устройств достаточно высокая Мк = 1,61, табл. 9.11). При установке одной уголковой решетки с / = 0,26 коэффициент Мк = 1,15. Коэффициент неравномерности был снижен до Ми - -= 1,13, когда были удалены четыре уголка решетки (через один, начиная со второго по ходу потока). Лучшее распределение скоростей (УИ, 1,11) при той же решетке было по- [c.260]

В первой строке ниже показано распределение относительных расходов ( 1 повеем четырем секциям электрофильтров, полученных в опытах на модели (М 1 15) золо-улавливающей установки, выполненной по приведенной на рис. 9.21, а схеме при отключении отводящих участков. Наибольший расход получается именно через секцию 11 электрофильтра Э2, расположенную напротив входного отверстия подводящего участка 2. Примерно такой же высокий расход получается и через секции, в которые газ поступает почти прямой струей из подводящего участка 1 и частично из подводящего участка 2. В секцию I (Э1) поступает только половина расчетного расхода, так как вход в нее связан с двумя резкими (под утлом 90°) поворотами струи, выходящей из подводящего участка 1. [c.263]

Влияние отводящего участка собирающшо коллектора на распределение расходов по секциям может быть исключено одним из двух способов расположением входных отверстий обоих ответвлений отводящею участка на равных расстояниях от всех четырех секций электрофильтров (см. штриховые линии, рис. 9.21, б) или установкой перед выходными отверстиями двух средних секций электрофильтров (// для Э1 и / для Э2) по одной перфорированной решетке 5 (см. гл. 6). В данном случае коэффициент живого сечения каждой решетки согласно расчетным и опытным данным должен быть f 0,2- 0,30. [c.265]

ОПЫТОВ исключали ло три ряда зерен, расположенных у стенки аппарата. На основе анализа результатов всех измерений было показано, что функция распределения скоростей потока в слое (частота Пг) близка к нормальному закону распределения ошибок (рис. 10.5). К такому же выводу, на основе своих опытов, пришли Н. М. Тихонова [134] и позже Е. В. Бада-тов. Профили относительных скоростей (рис. 10.6), полученные из распределений шв плане (см. рис. 10.4), отчетливо показывают, что у стенок аппарата скорости резко возрастают (на 20—100 %). [c.273]

Наибольшее распространение получили механические методы, которые в основном различаются характером расположения измеряемых баз и последовательностью выполнения операций разрезки и измерения деформаций металла. Напряжения в пластинах в простейшем случае определяют, считая их однородными по толщине, что справедливо только в случае однопроходной сварки. Так как разгрузка металла от напряжений происходит упруго, то по измеренным деформациям вырезанной элементарной пластинки на основании закона Гука можно вычислить ОН [214]. В случае ОСН при многопроходной сварке, применяемой при изготовлении толстолистовых конструкций, распределение напряжений по толщине соединения крайне неоднородно [86—88], поэтому достоверную картину распределения напряжений можно получить либо только по поверхности соединения [201], либо по определенному сечению посредством поэтапной полной разрезки образца по этому сечению с восстановлением поля напряжений с помощью численного решения краевой задачи упругости [104]. Последний экспериментальночисленный метод [104] будет рассмотрен подробно далее. [c.270]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...