Регулирование водяных турбин

Регулирование водяных турбин 12 — 310, 325 [c.235]

Регулирование водяных турбин двойное 12 — 313 [c.235]

Турбинное 46 (турбинное Т) 32-53 Подшипники и системы регулирования мощных паровых и водяных турбин [c.11]

Регулирование лопаткой — Схемы 12 — 298 Водяные турбины реактивные вертикальные с [c.37]

Выше отмечалось, что между мощностью, развиваемой турбиной, и числом ее оборотов существует определенная зависимость, которая называется статической характеристикой регулирования. Она имеет важное значение для оценки качества регулирования. Нагрузка турбины при этом изменяется от нуля до номинального значения при трех неизменных положениях синхронизатора. Практически это осуществимо лишь при работе ее генератора на водяной реостат или на индивидуальную электросеть. Такое испытание производится обычно специальной наладочной организацией, когда регулирование работает неудовлетворительно. В эксплуатационных же условиях производится (при необходимости) проверка положений и установочных размеров органов регулирования при неработающей турбине и на холостом ее ходу. [c.165]

Подшипники и системы регулирования мощных паровых турбин, работающих со скоростью до 3 тыс. об/мин при давлении в масляном насосе свыше 2 am, и водяных турбин малой мощности [c.13]

В дальнейшем, когда теория начала догонять практику, теоретический анализ пошел сначала не по пути обобщений, а в сторону разработки отдельных теоретических методов и взглядов соответственно дифференцированному же развитию отраслей техники. Появились теоретические работы в области автоматического регулирования паровых поршневых машин, паровых турбин, двигателей внутреннего сгорания, водяных турбин, электрических машин и устройств стабилизации судов (а впоследствии и самолетов), благодаря чему и начали создаваться теоретические основы регулирования этих установок и устройств. [c.16]

Турбинное 30 (турбинное УТ) ГОСТ 32—53 28—32 3,95—4,45 0,02 — 0,005 180 —10 Для подшипников и систем регулирования М0Ш.НЫХ паровых турбин, работаюш,их со скоростью до 3 тысяч об/мин. при давлении в масляном насосе свыше 2 ат и водяных турбин малой мощности [c.16]

В эксплуатируемых в настоящее время водяных системах регулирования мощных турбин ХТЗ и ТМЗ успешно разрешены многие трудные проблемы, обусловленные малой вязкостью воды и ее агрессивностью по отношению к материалам. Это позволило значительно уменьшить пожарную опасность турбоагрегатов. Однако замена нефтяного масла на воду в подшипниках столкнулась со столь серьезными трудностями, что эти работы не получили пока промышленного распространения. [c.267]

Замена газовой турбины детандером приводит к тому, что основной водяной экономайзер оказывается под почти полным давлением компрессора. В результате суммарная поверхность обоих экономайзеров в схеме на рис. 2-5 соизмерима с поверхностью нагрева экономайзера в обычной парогазовой установке. Надо учесть и то, что детандер значительно дешевле газовой турбины. Наконец, замена газовой турбины детандером упрощает регулирование установки. Все это говорит в пользу схемы с напорной утилизацией. Однако для создания подобных установок необходимо специальное оборудование. [c.152]

Охлаждающая способность обоих пароохладителей в сумме может быть достаточно большой для поддержания стабильного перегрева даже при резких изменениях режима котельного агрегата с чисто конвективным перегревателем. Вместе с тем умеренное количество впрыскиваемой воды допускает использование для впрыска конденсата подогревателей высокого давления в смеси с турбинным конденсатом и с дистиллатом испарителей. При этом ослабляются также такие недостатки поверхностного пароохладителя, как связь регулирования перегрева пара и уровня воды в барабане котла, изменение температуры питательной воды перед водяным экономайзером и др. Описанная схема двухступенчатого регулирования перегрева пара может быть организована на действующих котельных агрегатах высокого давления, если, сохранив поверхностный пароохладитель, устроить впрыск небольшого количества конденсата в рассечку перегревателя. [c.119]

Описанная экспериментальная ГТУ позволила накопить ценный опыт — прежде всего технологический и конструкторский. Целью проведенных исследований настоящего опытного образца турбины явилось снятие всех типовых характеристик, получение практических данных, относящихся к коэффициентам аэродинамических моментов, возникающих на лопатках компрессора и турбины, исследование эффективности водяного охлаждения и автоматического регулирования, а также устранение эксплуатационных неполадок. На базе накопленного опыта при создании и исследовании данной ГТУ в дальнейшем будут созданы газотурбинные установки самых различных мощностей и областей применения. [c.167]

Объединенная тепловая схема статических стендов представлена на рис. 14-1. Перегретый водяной пар с параметрами р <6 бар и < 400° С из отборов турбин ТЭЦ МЭИ или непосредственно от парогенераторов ТЭЦ поступает в первую ступень увлажнения пара /. Первая ступень увлажнения представляет собой участок трубопровода с вмонтированными в нем центробежными форсунками. За первой ступенью увлажнения редуцированный и охлажденный паровой поток раздваивается. Меньшая часть его направляется на питание двухконтурных форсунок третьих ступеней увлажнения, большая же часть поступает во вторую ступень увлажнения 2, где с помощью центробежных форсунок производится тонкая и окончательная регулировка температуры пара, поступающего на стенды. Первые две ступени увлажнения являются общими для всех стендов. Интервал возможного регулирования температуры в них вне зависимости от расхода пара максимально велик от 400° С до температуры насыщения. Каждый из пяти статических стендов имеет индивидуальную третью (последнюю) ступень увлажнения пара, предназначенную для создания двухфазной жидкости [c.388]

В начале этого параграфа указано, что оборотность турбины сохраняется постоянной при сохранении постоянной на нее нагрузки. При снижении полезной нагрузки это постоянство может быть достигаемо включением дополнительной. Раньше применялось, например, регулирование, при котором турбина вращала насос, перегонявший воду из бака обратно в него же. При снижении полезной нагрузки автоматический регулятор увеличивал сопротивление для перетока насосной воды и потребляемую насосом мощность, что и поддерживало нагрузку турбины и ее оборотность почти постоянными. При вращении турбиной генератора дополнительная нагрузка может создаваться пропуском тока в параллель сети через реостат, например водяной, сопротивление которого изменяется посредством изменения погружения пластин реостата в воду или переключения контакта ( 16-8). Управление насосной установкой или реостатом может производиться от центробежного маятника аналогично с другими современными схемами регуляторов ( 14-11). [c.188]

С тем чтобы отказаться от применения в системах регулирования паровых турбин масла, опасного в пожарном отношении, в СССР разработаны системы регулирования с применением вместо масла негорючей жидкости (Иввиоль —ВТИ) и воды (водяная система). В настоящее время эти системы успешно применены в качестве опытных у ряда турбогенераторов (ХТЗ, ИЗЛ). [c.361]

Турбинные масла предназначены для смазки и охлаждения подшипников паровых и водяных турбин, а также электрических генераторов. В большей части современных установок этими же маслами заполняется и система регулирования. Наиболее употребительны турбинные масла марок 22п (Л), ЗО(УТ), 57(Т) и турборедуктор-ное (ГОСТ 32—53). [c.47]

Практически каждый тип турбины имеет свою индивидуальную систему регулирования. Рассмотрим водяную систему регулирования турбины К-300-240 ХТГЗ как более сложную в эксплуатации по сравнению с САР, работающими на более вязких жидкостях. [c.81]

Механические потери. Такие потери возникают в результате затраты энергии на преодоление механиче-еких еопротивлений в приводах еиетемы регулирования, парораспределения, в главном масляном насосе, в опорных и упорном подшипниках, в водяных уплотнениях (если они имеются). К числу механических потерь относится также сопротивление трения в редукторном приводе. Эти потери учитываются общим механическим к. п. д. турбины rjM и редуктора Tjp. Механические потери в каждой данной турбине изменяются незначитель/но они практически сохраняют свою величину при всех ее нагрузках. [c.53]

В типовой объем капитального ремонта турбоагрегата входят полная разборка со вскрытием и выемкой ротора и диафрагм, тщательный осмотр и проверка состояния всех частей, выявление ненормальностей, величин износа деталей, неудовлетворительных креплений и посадки подвижных и неподвижных деталей, которые могут отрицательно влиять на надежность и экономичность работы турбины, измерение зазоров и заполнение соответствующих формуляров. Проверка центровки диафрагм и линии валов турбины, редуктора (при наличии) и генератора, положения валов в подшипниках по уровню и исправление их в случае необходимости. Кроме того, капитальный ремонт предусматривает замену и ремонт изношенных деталей системы регулирования, масляных насосов, зубчатых передач, сегментов и колец паровых и водяных уплотнений, маслозащитных колец и валоповоротного устройства. Осмотр опорных и упорных подшипников и устранение дефектов в них, замена болтов, пружин и мелкий ремонт соединительных муфт. Ремонт и притирка или замена стопорного, атмосферного и регулирующих клапанов, проверка и смена их штоков и уплотнительных втулок. Чистка трубок конденсатора и проверка плотности конденсатора с паровой и водяной сторон, устранение неплотностей, смена дефектных трубок в количестве до 3% от общего числа, иодвальцовка части трубок и перебивка части их сальников, Очистка и промывка масляного бака, масляного [c.345]

Уже небольшое обводнение. масла вызывает коррозию деталей, особенно тех, которые не омываются сплошным потоком масла под давлением, а находятся в зоне брызгов и над зеркалом масла в картерах. Прежде всего в результате обводнения перестает работать регулятор безопасности (если он не приспособлен к расхаживанию во время работы), и турбина оказывается незащищенной от разноса. При несколько большем обводнении выходят из строя сильно нагруженные упорные подшипники (например, турбины КТЗ). Качание регулирования из-за обводнения масла возникает по причине ржавления центробежных регуляторов (узлов, наиболее страдающих от выделения водяных паров), а в турбинах Юнгстрем—также и золотников (расположенных над масляным ба- [c.196]

Паро-водяные промывки производились нри давлении на 4—5 ат ниже обычного рабочего давления котла. По окончании промывки, о чем судили по данным контроля химлаборатории, увеличивали подачу топлива и уменьшали впрыск. Подъем температуры нара производили с такой же скоростью, как и ее понижение, т. е. 3°С в минуту. При достижении нормальных параметров пара котел переводили на автоматическое регулирование и включали для работы на турбину. Промывка котла при температуре насыщения длилась обычно не более часа, а всего котел отключался от турбины на 2,5—3 часа. [c.209]

Опытная проверка и отработка режимов пуска из холодного состояния блока проводятся после длительного простоя, пуска остывшего котла на неостывшую турбину, пусков из промежуточных тепловых состояний, т.е. после простоя 1—3 ч, 6—8 ч, из горячего резерва (простой до 50мин). В связи с тем что котел (после останова блока) расхолаживается быстрее турбины, наиболее тяжелым режимом является пуск холодного котла на неостывшую турбину при однобайпасной пусковой схеме блока. В этом релшме пуска промперегреватель до толчка турбины и взятия нагрузки не охлаждается паром, что приводит к повышению температуры газов перед водяным экономайзером, энтальпии среды на входе в НРЧ и возможным повреждениям ее труб. Из-за неустойчивого регулирования возможно нарушение соотношения вода — топливо в режимах пуска и останова котла, поэтому проверка режима останова является важным пунктом программы испытаний. [c.227]

Основные задачи теплохимических испытаний следующие определение максимально допустимой по качеству пара производительности котла определение качества пара при различных нагрузках и ее колебании выявление влияния соле- и кремнесодержания котловой воды на качество пара определение влияния положения уровня воды в барабане на качество пара установление норм воднохимического режима работы котла выявление причин ухудшения качества пара в процессе эксплуатации, например по отложениям примесей в пароперегревателе или проточной части турбины, при этом особое внимание обращают на состояние внутрибарабанных сепарационных устройств (нарушение плотности приварки или их срыв), плотность конденсаторов для приготовления на впрыск в пароохладители собственного конденсата, плотность элементов, разделяющих ступени испарения и т. п. выяснение эффективности схемы ступенчатого испарения, осуществленной на котле, и соответствия этой схемы условиям эксплуатации установление влияния на качество пара принятого способа регулирования перегрева определение содержания железа, меди, углекислоты и остаточного кислорода в питательной воде в различных местах питательного тракта и в различных отсеках и местах водяного объемй котла для выяснения интенсивности протекания коррозионных процессов и условия образования вторичных накипей. Кроме основных, часто требуется решать дополнительные задачи выявить влияние на качество пара тепловых перекосов и [c.282]

Дросселирование сопровождается уменьшением располагаемого перепада энтальпий и поэтому используется как один из способов регулирования мощности паровых турбин (дроссельное регулирование). Уменьшение располагаемого перепада энтальпий при дросселировании водяного пара видно в 15-диаграмые (рис. 1.45). Между давлением рд свежего пара и давлением расширившегося пара располагаемый перепад энтальпий изобразится отрезком 02. После дросселирования свежего пара до давления р (линия О—/) располагаемый перепад энтальпий изобразится отрезком 12. Разность перепадов, изображаемых отрезками 02 и 12, представляет собой уменьшение располагаемого перепада вследствие дросселирования. [c.99]

Сопротивления в трубопроводах. Органы торможения (понижения давления). Все трубопроводные выключатели служат не только для включения и выключения потока в трубопроводе, но могут быть также частично или даже исключительно использованы как регулируемые сопротивления для регулирования живого сечения, нап 1имер в водяных и паровых турбинах, в двигателях внутреннего сгорания и т. д. (ср. эти главы в III т. Хютте). [c.348]

Турбинные масла предназначены для смазывания и охлаждения пар трения (прежде всего подшипников) паровых, водяных и газовых турбин, турбокомпрессоров, турбонасосов, воздуходувок и электрогенераторов, а также для использования в качестве рабочих жидкостей в системах регулирования турбоафегатов. В соответствии с условиями эксплуатации турбинные масла должны обладать хорошей стабильностью против окисления, не вьщелять осадков, защищать рабочие поверхности деталей от коррозионного воздействия, не образовывать стойких эмульсий с водой. [c.409]

Спроектированные в настоящее время котельные агрегаты паропроизводительностью 950 и 1900 т/ч имеют (рис. 23-13) П-образную компоновку и состоят из двух рядом стоящих корпусов. Эти корпуса, соверщеино идентичные в смысле своих размеров, конфигурации и размещения испарительных поверхностей нагрева, отличаются один от другого тем, что в одном корпусе размещена большая часть первичного пароперегревателя, а в другом — меньшая его часть и весь вторичный пароперегреватель. Топка каждого корпуса состоит из камеры горения 1 с жидким шлакоудалением, с закрытыми вертикальными экранами и с 12 круглыми горелками 2, расположенными на передней и задней стенах камеры, и из камеры догорания и охлаждения дымовых газов 3 с открытыми вертикальными экранами. Выйдя из топки, дымовые газы поступают в пароперегреватель, состоящий из радиационной части 4 и конвективной части 6, и далее в конвективные поверхности нагрева котла 7 и водяного экономайзера 8, воздухоподогреватель 9, дымососы и дымовую трубу. Питательная вода поступает параллельными потоками 1в каждый корпус с возможностью раздельного регулирования подачи по корпусам. Вода проходит последовательно через конвективные водяные экономайзеры 8, размещенные в зоне малого температурного напора, экраны камеры горения 1 и поверхность нагрева переходной зоны 7, где превращается в пар. Последний проходит через экраны камер догорания 3, после чего паровые потоки обоих корпусов сливаются в один общий поток, который поступает в конвективную часть 6 первичного пароперегревателя, расположенного в первом корпусе, из него в радиационную часть 4 первичного пароперегревателя, расположенную в том же корпусе, и далее в турбину. Возвращающийся из турбины пар, подлежащий вторичному перегреву, поступает в радиационную часть 4 вторичного пароперегревателя, расположенного во втором корпусе котла, затем проходит в парапаровой тепл ообменяик 5, предназначенный для регулирования его температуры с помощью ответвляемого первичного пара, и далее в конвективную часть пароперегревателя 6 и турбину. Дополнительное регулирование температуры перегрева пара осуществляется впрыскивающими пароохладителями, а также путем некоторого изменения в распределении количества сжигаемого топлива по топкам обоих корпусов, что приводит к соответствующему изменению количества дымовых газов, проходящих по газоходам каждого корпуса. [c.377]

Смотреть страницы где упоминается термин Регулирование водяных турбин : [c.357] [c.10] [c.11] [c.79] [c.81] [c.13] [c.11] [c.60] [c.125] [c.110] [c.172] [c.136] [c.112] [c.672] [c.139] [c.833] [c.833] [c.672] [c.376] [c.58] [c.74] [c.79] [c.265] [c.410]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...