Кривая показательная

Кривая показательная 1 (1-я)—195 Кривизна — Радиус 1 (1-я) — 212 [c.123]

Уравнения 1 (1-я)—195 Кривые показательные 1 (1-я)—195 [c.123]

Кривая показательная — Уравнение 870 Кривые часто встречающиеся — Уравнения 867 Круги — Площади 846 [c.891]

Имея в виду все сказанное, можем утверждать, что если на графике логарифмической анаморфозы удается провести через точку О прямую II (с тем или другим угловым коэффициентом) так, чтобы она достаточно близко располагалась к кривой I, то в этом случае для расчета рассматриваемого русла показательную зависимость (7-124) следует считать приемлемой. Очевидно, что указанное условие всегда будет выдержано, если сама линия Шези 1 является близкой к прямой. В случае же, когда линия Шези I обладает значительной кривизной, показательную зависимость (7-124) следует считать неприемлемой. [c.300]

Для проверки данной зависимости имеющиеся литературные данные по влиянию деформации на размер ячеистой структуры в сплавах Ре, Мо и Сг [275, 299, 358—360] были перестроены [48] в логарифмическом масштабе в координатах — е (рис. 3.36). Несмотря на то что основная часть результатов относится к области высокотемпературной деформации, где можно ожидать протекание динамического возврата или даже динамической рекристаллизации [275], начальные участки почти всех кривых описываются уравнением (3.72), Особенно показательны данные (рис. 3.36, кривая /) работы [299], ко- [c.158]

В условиях неизотермического нагружения, когда полуцикл растяжения протекает в высокотемпературной части цикла нагрева, особенно повышается роль пластичности. Показательны в этом отношении данные, приведенные на рис. 3, б и полученные в разных контрастных условиях неизотермического нагружения. Например, сравнение кривых 5 и б на рис. 3, б показывает, что более сильное охрупчивание сплава при 973 К приводит к существенному (до трех раз) снижению долговечности в сравнении с аналогичными данными для температурного режима с максимальной температурой 1133 К. Характерно, однако, что уровень располагаемой пластичности, по-видимому, на сопротивление малоцикловой усталости влияет незначительно, если полуцикл сжатия механического нагружения приходится на диапазон высокотемпературной части термического цикла нагрева. Об этом свидетельствует близость данных по малоцикловой неизотермической усталости (см. рис. 3, б, кривые 1—4). [c.39]

ДЛЯ ВОСПРОИЗВЕДЕНИЯ ЛОГАРИФМИЧЕСКОЙ ИЛИ ПОКАЗАТЕЛЬНОЙ КРИВОЙ ВК [c.268]

Если кривая усталости описывается известным показательным уравнением [c.6]

Если основная кривая усталости детали изображается прямой линией в координатах логарифм напряжения — логарифм долговечности и, следовательно, наклоненный ее участок описывается показательным уравнением (1.5), то в результате несложных преобразований из выражений (1.13), (1.17), (1.19) получаем следующие расчетные формулы [c.9]

Из этого следует, что при идеальных условиях, т. е. при отсутствии всяких внешних сопротивлений, разгон будет длиться бесконечно. В данном случае кривая изменения момента представляет собой показательную кривую, асимптотически приближающуюся к координатной оси. Однако практически, при наличии момента статических сопротивлений, даже самого малого, момент не может уменьшаться до нуля, и, следовательно, время разгона будет конечной величиной. Исходя из сказанного, поставим новое краевое условие УИ=Ш ах> а )тах= т угловая скорость установившегося движения), где м [c.98]

Отопление — Расход тепла 14—491 Показательные кривые I (1-я)—195 Показательные функции I (1-я)—136, 187 Поковки — Вес заготовки 6 — 328 — Геометрические элементы-—Контроль 6 — 447 [c.206]

О является точкой возврата первого рода касательная в Этой точке совпадает с осью Ох. Показательная кривая — уравнение у = а- . При 1 кривая имеет вид, предста- [c.195]

В случае целочисленных значений т кривые плотности вероятности соответствуют показательно-степенному распределению. При больших значениях т кривые гамма-распределения приближаются к плотности вероятности закона Гаусса. [c.117]

На рис. 6 показан результат одного из таких опытов. Как видно из рисунка, измеренная термопарой температурная кривая за телом, несмотря на погрешность измерения из-за собственного эффекта у измерителя, обладает отчетливыми максимумами в области наибольших значений скорости движения и провалом—в области малых значений скорости. Показательно, что сами значения максимальной измеренной температуры заметно выше, чем значения температуры, измеренные в тех же точках потока при отсутствии тела (свободная струя) при том же режиме истечения. Для оценки эффекта можно считать, что коэффициент восстановления термопары равен примерно [c.97]

Практически, однако, такие зависимости нелинейны. Покажем, как некоторые исходные нелинейные эмпирические распределения погрешностей обработки могут быть линеаризованы. Различные типы кривых (степенные, показательные, логарифмические, гиперболические) и некоторые их преобразования, в результате которых названные функции легко линеаризуются, приведены на рис. 10. [c.46]

Оценка пластичности при рассматриваемом виде испытаний может проводиться по величинам относительного удлинения или сужения. Для металла шва, как и основного металла, более показательной является величина относительного удлинения, поддающаяся наиболее точному определению. В сварном соединении из-за неоднородности свойств его отдельных участков измерение этой величины, как и при обычных испытаниях, нерационально из-за ее неопределенности. Поэтому в данном случае за величину пластичности следует принимать относительное сужение образцов в месте разрыва. Для оценки вклада в общую деформацию различных участков сварного соединения, целесообразно после испытания проводить замеры сужения по длине образца и построение кривых, подобных показанным на рис. 36. Можно так же пересчитывать полученные значения относительного сужения в величины относительного удлинения, с построением кривых его распределения по длине образца. [c.112]

Наиболее показательными оказались испытания сварных образцов в условиях чистого изгиба (рис. 80, г). Изломы всех испытанных образцов шли по околошовной зоне при точном соответствии их характера обычно наблюдаемым при локальном разрушении. При этом полученные точки ложатся на кривую, лежащую [c.135]

Как мы видели выше, отмирание бактериальных клеток происходит в определенной закономерности, подчиняющейся закону мономолекулярной реакции, выражаемой уравнением показательного типа [см. уравнения (20) и (28)]. Эта закономерность сохраняет силу в течение всего периода гибели основной массы (99—99,9%) клеток или спор. Однако, как видно из кривой отмирания, чем выше начальное число клеток, тем больше требуется времени лля их полного уничтожения. Действительно, отдель- [c.118]

Кривые усталости характеризуют стадию разрушения и не отражают процессы, ему предшествующие. Более показательна обобщенная диаграмма усталости (рис. 2.9). Она содержит дополнительные линии (штриховые), выделяющие в процессах усталости три стадии. [c.59]

КУЛИСНО-РЫЧАЖНЫЙ МЕХАНИЗМ ДЛЯ ВОСПРОИЗВЕДЕНИЯ ЛОГАРИФМИЧЕСКОЙ ИЛИ ПОКАЗАТЕЛЬНОЙ КРИВОЙ [c.264]

Крестообразный ползун 1 со взаимно перпендикулярными осями скользит вдоль неподвижной направляющей р и входит во вращательную пару А со звеном 2, которое скользит вдоль оси звена 7. Звено 7 входит во вращательную пару В со звеном 6, скользящим в направляющей q ползуна 1. Звенья 4 к 5, входящие во вращательную пару К, скользят вдоль оси звеньев 2 и 6. Ролик 3 с острым ребром вращается вокруг оси а—а. При движении ползуна I вдоль оси х—х направляющей р ролик 3, врезаясь острым краем в плоскость чертежа, в каждый момент движется вдоль прямой АВ. При этом кулиса 2, ось которой направлена перпендикулярно к прямой АВ, поворачивается, и точка К описывает показательную кривую, уравнение которой [c.268]

Все приведенные здесь зависимости сейсмоакустических характеристик от осевой нагрузки не могут быть аппроксимированы какой-либо плавной кривой (показательной функцией, экспонентной), они осложнены пиками или экстремумами. Анализ амплитудно-частотных и энергетических характеристик волновых процессов, сопровождающргх бурение скважин, позволяет дать следующее объяснение этим явлениям. [c.215]

Другим показательным примером автоволно-вой природы пластической деформации, поддающейся Рис. 7.3. Модельная кривая напряжение-деформация, наблюдению на макроуров-описывающая эффект прерывистой текучести (на не, является эффект Порте-врезке соответствующая заьнсимость напряжения те- вина-Ле-Шателье (прерыви-чения от скорости пластической деформации [200] течение). Он связан с [c.351]

В процессе расчета найти нормальную (бытовую) глубину протека н 1я потока Hq, построив график К = f (h) и используя показательный закон , критическую глубину /г , глубнну потока над стенкой падения hj, и глубину в сжатом сечении установить форму кривых свободной поверхности в верхнем и нижнем бьефах, вычертить принципиальную схему протекания потока. При необходимости устройства после перепада гасителя энергии рассчитать водобойный колодец. [c.268]

Этот способ, предложенный Б. А. Бахметевым в 1911-1914 гг., применим только к руслам, для которых приемлема показательная зависимость (7-124) как известно из 7-12, такие русла характеризуются тем, что линия Шези, описываемая уравнением 2 Ig К =/(lg/i), является или прямой линией, или кривой, близкой к прямой. [c.301]

Наконец, возможен и третий случай (рис. 50, кривая J), когда по тем или иным причинам образовавшаяся защитная пленка разрушается и скорость коррозии возрастает. Испытания при этом должны быть длительными, так как в противном случае могут быть получены заниженные значения скорости коррозии, что даст неправильную информацию о коррози-оннной стойкости материала в условиях длительной эксплуатации. Как уже указывалось, высокая коррозионная стойкость тугоплавких металлов обусловлена образованием защитной пленки, т.е. дня тугоплавких металлов характерен первый случай (рис. 50, кривая 1). Коррозионные испытания в течение 24 ч обычно считаются достаточно показательными. Такая продолжительность коррозионных испытаний и была принята в работах [51-54]. [c.60]

Предположение о существовании перегиба кривой Ог подтверждается опытными данными И. А. Одинга и С. Е. Гуревича, полученными при испытаниях на усталость образцов из сталей СтЗ и ЗОХГСА. На изломах круглых образцов с концентраторами напряжений, испытывавшихся на усталость при круговом изгибе с вращением, определяли минимальное расстояние X от вершины надреза до границы зоны долома. Отношение k/d значительно уменьшается при увеличении теоретического коэффициента, концентрации напряжений Оо, в области малых значений аа и практически не изменяется в области высоких значений аа- Показательным является тот факт, что перегиб зависимостей kld = f aa соответствует критическим значениям для исследованных сталей для стали СтЗ аскр = = 3,1 для стали ЗОХГСА аакр = 4,3. Так как значение аакр существенно зависит от параметра К то ход кривых k/d = f aa подтверждает перегиб кривой зависимости <. , = (па), как и зависимости 02=f(aa). [c.22]

Кре тообразный ползун I с взаимно перпендикулярными осями скользит в направляющей р. Звено 3 скользит в ползуне 1 и входит во вращательную пару К со звеном 4, которое скользит в ползуне 5, входящем во вращательную пару А с ползуном /. Ролик 2 с ост-)ым ребром вращается вокруг оси а — а. 1ри движении ползуна 1 вдоль оси х — х направляющей р ролик 2, врезаясь острым ребром в плоскость чертежа, в каждый момент движется вдоль прямой АК- Звено 3 движется в направлении, перпендикулярном к оси — X. Огибающая последовательных положений прямой АК представляет собой логарифмическую или показательную кривую, уравнение которой [c.268]

Показательными в этом отношении являются данные, приведенные на рис. 2.4. Литейный жаропрочный сплав вследствие специфики технологии изготовления и структурных особенностей имеет малую пластичность (фу = 4. .. 8 %) в широком диапазоне эксплуатационных температур. При повышении температуры относительное сужение при кратковременном нагружении этого сплава уменьшается до 3,5 - 4,0 % (кривая i), а при длительном нагружении увеличивается со временем (кривая 2) в противоположность относительному сужению деформируемых сплавов ХН75МБТЮ-ВДИ ХН56МВТЮ. [c.30]

Результирующие кривые для реакторов Сакстона и Янки показаны на рис. 6.19 в форме, которая дает рост кривой с pH, выражающий направление увеличения реактивности. Эти кривые являются показательными для общего соотношения реактивности и pH для данного состояния реактора, относительно [c.183]

Для сравнения результатов расчета по теоретической модели с данными натурных испытаний были построены графики зависимости коэффициента эффективности брызгальных устройств или КПД брызгального бассейна t]=A//(/i—т) от протяженности зоны теплообмена (рис. 2,6). Сравнивая зависимости, можно отметить, что данные натурных исследований имеют несколько более высокие значения т] для них наиболее приемлемыми оказываются коэффициенты тепло- и массоотдачи, полученные на опытной установке и близкие полученным при натурных исследованиях брызгальной поперечноточной градирни. Показательно, что и расчетный вариант, и данные натурных измерений дали сходимость кривых падения температур на расстоянии 8—10 м от входа воздуха в зону теплообмена. [c.40]

При решении различных задач теплопроводности методом исключения переменных приходится заранее задаваться определенным распределением температуры в оечении рассматриваемого тела. В качестве приближенных температурных кривых можно выбирать кривые, описываемые самыми различными функциями тригонометрическими, показательными, гиперболическими, логарифмическими и т. д. [c.31]

Различие результатов расчета зависимости 0(7), полученных по формулам (5.43) и (5.40), безусловно, связано только с аппроксимацией экспериментальной кривой а(е) при комнатной температуре и, соответственно, с видом получаемой при этом плотности распределения вероятностей Да ). Напомним, что при аппроксимации кривой растяжения а(е) = а о+ссе получаем Да ) в виде показательного закона распределения, а при аппроксимации квадратичным полино-мом а(е) = а о+ос1е+а2 имеем прямоугольное распределение Да ). [c.225]

Другим показательным примером автоволновой природы пластической деформации, поддающейся наблюдению на макроуровне, является эффект Портевина-Ле-Шателье (прерывистое течение). Он связан с нелинейностью поведения системы, проявляющейся в том, что твердое тело при деформации удлиняется не непрерывно, а внезапными скачками. Это делает кривую деформации пилообразной (рис. 83) при жестком нагружении и ступенчатой при мягком нагружении. Поскольку деформируемое твердое тело является открытой системой, нелинейность его поведения в макромасштабе наиболее отчетливо проявляется при переходе в [c.124]

Эпюра Т имеет вид затухающей кривой, которая при большихД/-обращается в затухающую показательную кривую с максимальной ординатой РА [c.73]

Подобно Росси, Файлон и Джессоп пробовали согласовать показательные кривые с их кривыми времени растяжения и времени оптического отставания, исходя из предварительной теории, согласно которой напряжение состоит из двух частей упругой и вязкой. Подобное смешанное напряжение возникло бы, если бы мы предположили, что материал состоит из смеси упругого твердого тела и вязкой жидкости, причем первое образует, так сказать, каркас, промежутки которого плотно заполнены вторым. Делая дальнейшее предположение, что гидростатическое давление" в уравнении Стокса для движения вязкой жидкости должно быть пропорциональным приложенному растяжению Т и равным 7Г, где 7 есть некоторая постоянная величина, они пришли к нижеследующим уравнениям для деформации s и относительного отставания г на единицу толщины [c.231]

Кроме того, все кривые как для оптического отставания, так и для деформации обнаруживают весьма замечательное свойство, определенно исключающее показательную формулу вышеприведенного типа, а именно то свойство, что вначале скорость изменения той и другой величины кажется увеличивающейся сверх всяких границ. Кривые весьма отчетливо касаются оси деформации (или отставания) при =0. Это особенно хорошо видно на фиг. 3.351, взятой из-работы Файлона и Джессопа, изображающей ряд измерений крипа деформации. [c.232]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...